| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
МЕНЮ
| Курсовая работа: Проектирование системы электроснабжения завода станкостроения. Электроснабжение цеха обработки корпусных деталейСогласно ПУЭ 1.3.28 жесткие шины в пределах РУ всех напряжений выбираются по условию нагрева (по допустимому току). При этом учитываются не только нормальные, но и послеаварийные режимы. В закрытых РУ 6-10кВ ошиновка и сборные шины выполняются жесткими алюминиевыми шинами. Медные шины из-за их высокой стоимости не применяются даже при больших токовых нагрузках. При токах 3000А применяются одно- и двухполосные шины. Выбор шин производится по нагреву. В расчете примем однополосные шины, так как Условия выбора: (13.52) где - допустимый ток на шины выбранного сечения, А Рассчитываем токи: (13.42) (13.53) Принимаем к установке однополосные алюминиевые шины с размерами (80х6) мм с допустимым током 1150 А. Определяем расчётные токи продолжительных режимов: (13.54) Для неизолированных проводов и окрашенных шин принимаем = 700С; = 250С; тогда: (13.55) Условие выполняется: , следовательно шины проходят по допустимому нагреву. Проверку шин на термическую стойкость производим согласно условию: (13.56) где - минимальное сечение шины по термической стойкости. - выбранное сечение. Сечение проводника, отвечающее его термической стойкости определяем по формуле: (13.57) Где - полный импульс квадратичного тока КЗ. Находим расчетное сечение: (13.58) , Условие соблюдается, следовательно сечение шины выбрано правильно и проходит по термической стойкости. Момент инерции: (13.59) Механический расчет однополосных шин. Определяем наибольшее удельное усилие при токе КЗ: (13.60) - расстояние между фазами равно 0,25м. Равномерно распределенная сила создает изгибающий момент: (13.61) где - длина пролета между опорными изоляторами шинной конструкции равна 1м. Напряжение в материале шины, возникающее при воздействии изгибающего момента: (13.62) где - момент сопротивления шины. Момент сопротивления шин при установке их вертикально: (13.63) Шины механически прочны, если соблюдается условие: (13.64) Условие механической прочности выполнено. К установке принимаем алюминиевые шины прямоугольного сечения (80×6) с длительно допустимым током 1150 А. 13.3 Выбор проводниковой продукции и аппаратуры на стороне 0,4 кВ Выбор автоматических выключателей Выбор автоматических выключателей производится по трём условиям: Uн ≥ Uуст; Iтр ≥ 1,15*Iнэ; (13.65) Iэр ≥ 1,25*Iпуск; (13.66) где Iтр – ток теплового расцепителя автоматического выключателя; Iэр – ток электромагнитного расцепителя автоматического выключателя; Iнэ – номинальный ток электроприёмника; Iпуск – пусковой ток электроприёмника. (13.67) Iпуск = Кп·Iнэ, (13.68) где Кп – коэффициент пуска Выбор магнитных пускателей Магнитные пускатели предназначены для частых пусков и дистанционного включения. Защищает от исчезновения и чрезмерного снижения напряжения, а также от перегрузки при наличии теплового реле. Выбор магнитных пускателей производится по току защитного элемента, по назначению и исполнению по степени защиты. Выбор проводниковой продукции Выбор проводниковой продукции производится по трём условиям: Uн ≥ Uуст; Iдоп ≥ ; (13.69) Iдоп ≥ ; (13.70) где Iз – ток защитного аппарата, для автомата – ток теплового расцепителя. Кз – коэффициент, учитывающий требует ли сеть защиты от прегрузки. Рассматриваем ШР - 1 Горизонтально-расточный станок = Iпуск = 7·29,6 = 207 А Iтр ≥ 1,15·29,6 = 34,1А Iэр≥ 1,25·207= 258,8А Выбираем выключатель: ВА13-29 Iтр=63А, Iэр=300А Выбираем магнитный пускатель: ПМЛ-323 Iн = 40А, реверсивный с тепловым реле, IP54 с кнопками «пуск» и «стоп». Тепловое реле РТЛ-80 Iн = 80А, пределы регулирования срабатывания 30-40А, максимальный ток продолжительности режима 40А. Выбор проводниковой продукции Так как сеть требует защиты от перегрузки, то проводники выбираем по следующему условию: (13.71) Кз =1,15. Температуру в помещении примем равной 20 градусов. Прокладка проводников будет проводиться открыто в трубах во избежание механических повреждений. (13.72) Кn=0,8 - Расстояние в свету 100мм. (13,табл. 1.3.26) Кt=1,07 При нормированной температуре жил 60С (13,табл. 1.3.3) Так как все приемники с ПВ=100%, то Кпв=1 Выбираем АПВ 1(3х35). Iдоп = 95А. От РУ 0,4кВ к РП: (13.73) (ПУЭ 1.3.3) Выбираем АВВГ 1(3х70+3х50). Iдоп = 140А. Выбор остальных элементов производится аналогично. Результаты расчета сведены в таблицу 10.9. Результаты расчёта и выбора заносим в таблицу 13.3.1
Примечание: способ прокладки – в трубе, Кпопр = 1, t=25C, длительный режим работы. 14 РАСЧЁТ МОЛНИЕЗАЩИТЫ Вероятность поражения какого-либо сооружения, не оборудованного молниезащитой, может оцениваться формулой: 1/год (14.1) Где - ожидаемое количество поражений в год, 1/год, - среднее число поражений в год на единицу площади в данном районе, 1/(м *год), при продолжительности грозовой деятельности 10-80 ч/год эта величина составляет 1/(м *год); а = 35м,b = 24м,h = 8,25м длина, ширина и высота объекта соответственно. Чтобы быть полностью защищенным объект должен находиться в зоне действия молниеотвода. Поверхность ограничивающая зону защиты стержневого молниеотвода может быть представлена ломанной линией. Отрезок ав – часть прямой соединяющий вершину молниеотвода с точкой поверхности земли, удаленной на от оси молниеотвода. Отрезок вс – часть прямой, соединяющей точку молниеотвода на высоте с точкой поверхности земли удаленной на . Точка находится на высоте . Радиус защиты на высоте : (14.2) А на высоте : (14.3) Зона защиты двумя молниеотводами имеет большие размеры, чем сумма защиты двух одиночных молниеотводов. Расчетная зона одиночного стержневого молниеотвода высотой представляет собой конус ОРУ располагаются на большой территории и их приходится защищать несколькими молниеотводами. Размеры ОРУ: 35х24х8,5. Предполагаем для защиты ОРУ использовать четыре молниеотвода, располагаемых по углам защищаемой территории. Задаемся высотой стержня от земли (14.4) Радиус защиты на высоте = 5м: (14.5) на высоте =16м: (14.6) на высоте = 13,3м: (14.7) (14.8) Строим конус образованный молниеотводами. На высоте равной 8,5м радиус защиты будет равен: (14.9) Как видно из нижеприведенного рисунка площадь перекрываемая молниеотводами, где вероятность поражения сведена к минимуму, перекрывает площадь ОРУ. Рисунок 11.1 - К расчету молниезащиты ЗАКЛЮЧЕНИЕВ настоящее время созданы методы расчета и проектирования цеховых сетей, выбора мощности трансформаторов, методика определения электрических нагрузок, выбора напряжений, сечений проводов и жил кабелей. Главной проблемой является создание рациональных систем электроснабжения промышленных предприятий. Созданию таких систем способствует: выбор и применение рационального числа трансформаций; выбор и применение рациональных напряжений, что дает значительную экономию в потерях электрической энергии; правильный выбор места размещения цеховых и главных распределительных и понизительных подстанций, что обеспечивает минимальные годовые приведенные затраты; дальнейшее совершенствование методики определения электрических нагрузок. Проведение расчета молниезащиты обеспечивает необходимую защиту электротехнического персонала при аварийных ситуациях. Рациональный выбор числа и мощности трансформаторов, а также схем электроснабжения и их параметров ведет к сокращению потерь электроэнергии, повышению надежности и способствует осуществлению общей задачи оптимизации построения систем электроснабжения. Общая задача оптимизации систем внутризаводского электроснабжения включает рациональные решения по выбору сечений проводов и жил кабелей, способов компенсации реактивной мощности, автоматизации и диспетчеризации и другие технические и экономические решения в системах электроснабжения. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ1. Справочник по проектированию электроснабжения /Под редакцией Ю.Г.Барыбина –М:Энергоатомиздат 1990-576 с 2. Федоров А.А, Каменева В.В. Основы электроснабжения промышленных предприятий: Учебник для вузов –М: Энергия, 1979-408 с 3. Федоров А.А, Старкова Л.Е.Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий –М:Энергоатомиздат, 1987. 4. Кудрин Б.И., Прокопчик В.В. Электроснабжение промышленных предприятий. Учебное пособие для вузов. Минск: Высшая школа, 1988 – 357 с 5. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий: Электрооборудование и автоматизация. Под редакцией А.А.Федорова и др. –М:Энергоиздат, 1981 6. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий: Промышленные электрические сети. Под редакцией А.А.Федорова – М:Энергия, 1980 7. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Под редакцией А.А.Федорова в 2-х книгах. М.Энергия, 1973 8. Электротехнический справочник в 3-х томах. Том 3 кн.1. Под общей редакцией профессоров МЭИ-М:Энергоатомиздат 1988 9. Электротехнический справочник Том 2. Под редакцией П.Г.Грудинского и др. М:Энергия 1975 10. Указания по проектированию компенсации реактивной мощности в электрических сетях промышленных предприятий, М:Тяжпромэлектропроект 1984. 11. «Электрооборудование станций и подстанций» Рожкова Л.Д., Козулин В.С., М. Энергоатомиздат, 1987. 12. Методические указания по проектированию СЭС 13. Правила устройства электроустановок |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13
© 2009 Все права защищены. |