Дипломная работа: Реконструкция горизонтально-расточного станка повышенной жесткости

35.3562 40.4583 62.1634 94.6894 287.9457 1106.0571

Ориентировочные диаметры валов (мм)

15.3686 16.0749 18.5492 21.3426 30.9208 48.4254

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

(справочное)

Расчет прямозубой эвольвентной передачи

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 84,28 Н*М

Частота вращения шестерни = 1220 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 1100 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 300 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,4

Число зубъев шестерни = 18

Число зубъев колеса = 22

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 2,9

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 3,1

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 3,00

Межосевое расстояние = 60 мм

Ширина шестерни = 21,6 мм

Окружная скорость зубъев передачи = 3,45 м/с

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 129,51 Н*М

Частота вращения шестерни = 762,91 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3

Число зубъев шестерни = 30

Число зубъев колеса = 48

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 2,94

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 2,97

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 3,00

Межосевое расстояние = 117 мм

Ширина шестерни = 27 мм

Окружная скорость зубъев передачи = 3,6 м/с

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 197,27 Н*М

Частота вращения шестерни = 480,96 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3

Число зубъев шестерни = 29

Число зубъев колеса = 46

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 3,5

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 3,5

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 4,00

Межосевое расстояние = 150 мм

Ширина шестерни = 34,8 мм

Окружная скорость зубъев передачи = 2,92 м/с

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 599,89 Н*М

Частота вращения шестерни = 151,88 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3

Число зубъев шестерни = 42

Число зубъев колеса = 33

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 3,92

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 3,92

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 4,00

Межосевое расстояние = 150 мм

Ширина шестерни = 50,4 мм

Окружная скорость зубъев передачи = 1,34 м/с

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 2304,29 Н*М

Частота вращения шестерни = 37,97 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3

Число зубъев шестерни = 60

Число зубъев колеса = 30

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 4,8

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 4,81

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 5,00

Межосевое расстояние = 225 мм

Ширина шестерни = 90 м

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

(справочное)

Расчет реакций, грузоподъемности подшипников и валов

Входной вал

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 34 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 34 мм

Расстояние между опорами = 1 мм

Сила Р действующая на вал = 2,79 H

Сила Q действующая на вал = 0,01 H

Угол между плоскостями действия сил = 0,01 Град

Частота вращения вала = 1450 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 92,40 H

S = 95,20 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 92,40 H

С02 = 95,20 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 1058,49 H

С2 = 1090,57 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 1,00 H

M1 = 0,09 H*м

X2 = 34,00 H

M2 = 0,00 H*м

Выбираем шарикоподшипник радиально-упорный 36204 (одна опора)

Вал 2

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 34 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 205 мм

Расстояние между опорами = 405 мм

Сила Р действующая на вал = 2,79 H

Сила Q действующая на вал = 2,72 H

Угол между плоскостями действия сил = 48 Град

Частота вращения вала = 479,54 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 3,60 H

S = 1,54 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 3,60 H

С02 = 1,54 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 28,48 H

С2 = 12,22 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 34,00 H

M1 = 0,12 H*м

X2 = 205,00 H

M2 = 0,31 H*м

Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36204 - 2 штуки

Вал 3

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 205 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 595 мм

Расстояние между опорами = 430 мм

Сила Р действующая на вал = 2,72 H

Сила Q действующая на вал = 3,83 H

Угол между плоскостями действия сил = 66 Град

Частота вращения вала = 151,43 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 1,58 H

S = 5,95 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 1,58 H

С02 = 5,95 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 8,50 H

С2 = 32,07 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 205,00 H

M1 = 0,32 H*м

X2 = 595,00 H

M2 = -0,98 H*м

Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36206 и 36205

Вал 4

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 181 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 327 мм

Расстояние между опорами = 570 мм

Сила Р действующая на вал = 3,83 H

Сила Q действующая на вал = 5,83 H

Угол между плоскостями действия сил = 24 Град

Частота вращения вала = 47,8 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 4,99 H

S = 4,48 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 4,99 H

С02 = 4,48 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 18,31 H

С2 = 16,46 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 181,00 H

M1 = 0,90 H*м

X2 = 327,00 H

M2 = 1,09 H*м

Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36207 и 36206

Выходной вал

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 395 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 740 мм

Расстояние между опорами = 980 мм

Сила Р действующая на вал = 5,83 H

Сила Q действующая на вал = 14,2 H

Угол между плоскостями действия сил = 108 Град

Частота вращения вала = 12 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 4,09 H

S = 10,24 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 4,09 H

С02 = 10,24 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 9,47 H

С2 = 23,72 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 395,00 H

M1 = 1,62 H*м

X2 = 740,00 H

M2 = 2,46 H*м

Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36208 и 36207

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

(справочное)

 

Расчет теплового баланса опор качения

Входной вал

Исходные данные:

Количество групп подшипников в опоре…1

Длина опоры, MM.............................…... 15.00

Диаметр или высота опоры, MM……......52.00

N группы Мощность трения

подшипников группы подшипников

 1 3.6717

Результаты расчета:

Избыточная температура опоры, Град.     - 7.8279... 18.2650

Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0071 ... 0.0166

Первый промежуточный вал

Исходные данные:

Количество групп подшипников в опоре…1

Длина опоры, MM.....................……….….16.00

Диаметр или высота опоры, MM...............62.00

N группы Мощность трения

подшипников группы подшипников

 1 2.0188

Результаты расчета:

Избыточная температура опоры, Град. - 4.6660... 10.8874

Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0097... 0.0227

Второй промежуточный вал

Исходные данные:

Количество групп подшипников в опоре… 1

Длина опоры, MM.....................………..... 16.00

Диаметр или высота опоры, MM............. 62.00

 

N группы Мощность трения

подшипников группы подшипников

 1 2.9966

Результаты расчета:

Избыточная температура опоры, Град. - 4.6660... 10.8874

Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0097... 0.0227

Вал 5

Исходные данные:

Количество групп подшипников в опоре… 1

Длина опоры, MM.....................………..... 45.00

Диаметр или высота опоры, MM............. 85.00

 

N группы Мощность трения

подшипников группы подшипников

 1 0.8112

Результаты расчета:

Избыточная температура опоры, Град. - 0.6959... 1.6238

Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0174... 0.0407

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

(справочное)

Расчет сечения сплошного вала на статическую прочность и выносливость

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВХОДНОГО ВАЛА

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 121,23 Н*м

Крутящий момент в сечении = 70,71 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 22 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 22 мм

Ширина шлица или шпонки = 4 мм

Высота шпонки шпонки = 4 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=4 мм T=4 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 5,122

Запас статической прочности при кручении = 13,042

Сумарный запас статической прочности = 4,767

Запас усталостной прочности при изгибе = 1,468

Запас усталостной прочности при кручении = 9,479

Сумарный запас усталостной прочности = 1,451

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 2

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 140,54 Н*м

Крутящий момент в сечении = 84,28 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 22 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 22 мм

Ширина шлица или шпонки = 4 мм

Высота шпонки шпонки = 4 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=4 мм T=4 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 4,418

Запас статической прочности при кручении = 10,942

Сумарный запас статической прочности = 4,097

Запас усталостной прочности при изгибе = 1,266

Запас усталостной прочности при кручении = 7,953

Сумарный запас усталостной прочности = 1,250

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 3

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 136,79 Н*м

Крутящий момент в сечении = 129,5 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 28 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 24 мм

Ширина шлица или шпонки = 6 мм

Высота шпонки шпонки = 6 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 5,562

Запас статической прочности при кручении = 8,995

Сумарный запас статической прочности = 4,731

Запас усталостной прочности при изгибе = 1,583

Запас усталостной прочности при кручении = 6,481

Сумарный запас усталостной прочности = 1,538

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 4

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 109,36 Н*м

Крутящий момент в сечении = 197,3 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 36 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 28 мм

Ширина шлица или шпонки = 6 мм

Высота шпонки шпонки = 6 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 11,408

Запас статической прочности при кручении = 9,518

Сумарный запас статической прочности = 7,308

Запас усталостной прочности при изгибе = 3,201

Запас усталостной прочности при кручении = 6,739

Сумарный запас усталостной прочности = 2,892

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 5

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 109,36 Н*м

Крутящий момент в сечении = 599,9 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 40 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 36 мм

Ширина шлица или шпонки = 6 мм

Высота шпонки шпонки = 6 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 25,149

Запас статической прочности при кручении = 6,771

Сумарный запас статической прочности = 6,538

Запас усталостной прочности при изгибе = 6,858

Запас усталостной прочности при кручении = 4,627

Сумарный запас усталостной прочности = 3,835

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВЫХОДНОГО ВАЛА

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 34,14 Н*м

Крутящий момент в сечении = 2304,3 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 160 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 110 мм

Ширина шлица или шпонки = 8 мм

Высота шпонки шпонки = 8 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=8 мм T=8 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 2412,839

Запас статической прочности при кручении = 51,505

Сумарный запас статической прочности = 51,493

Запас усталостной прочности при изгибе = 480,720

Запас усталостной прочности при кручении = 24,186

Сумарный запас усталостной прочности = 24,156

ПРИЛОЖЕНИЕ З

(справочное)

Температурный расчет шпиндельного узла

 ┌───────────────────────────────────────────────────────────────┐

 │                   КОЭФФИЦИЕНТЫ    ТЕПЛООТДАЧИ     BT/M**2*K   │

 ├───────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┤

 │ноmeр  │  для нижнeй │ для вeрхнeй │  для лeвой  │ для прaвой  │

 │облaсти│  грaни      │ грaни       │  грaни      │ грaни       │

 ├───────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤

 │       │      1      │      2      │      3      │      4      │

 ├───────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤

 │  1    │      46.0360│      53.0211│      82.9249│       0.0000│

 │  2    │      46.0360│      53.0211│       0.0000│       0.0000│

 │  3    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │  4    │      46.0360│      49.1161│       0.0000│       0.0000│

 │  5    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │  6    │       0.0000│       0.0000│      98.2592│      98.2592│

 │  7    │      46.0360│      49.1161│       0.0000│       0.0000│

 │  8    │       0.0000│      49.1161│       0.0000│      80.4622│

 │  9    │      45.4008│       0.0000│      71.6354│       0.0000│

 │ 10    │      45.4008│      47.8148│       0.0000│       0.0000│

 │ 11    │       0.0000│      49.1161│      80.7387│       0.0000│

 │ 12    │      45.4008│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 13    │      45.4008│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 14    │       0.0000│      50.8863│      84.0238│       0.0000│

 │ 15    │      45.4008│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 16    │       0.0000│       0.0000│       0.0000│      83.8143│

 │ 17    │       0.0000│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 18    │      45.4008│       0.0000│       0.0000│      71.0641│

 │ 19    │      46.0360│      48.8809│       0.0000│       0.0000│

 │ 20    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 21    │       0.0000│      52.5265│      83.4643│      90.4745│

 │ 22    │      46.0360│      50.8775│       0.0000│       0.0000│

 │ 23    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 24    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 25    │       0.0000│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 26    │       0.0000│      56.7825│       0.0000│       0.0000│

 │ 27    │       0.0000│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 28    │      40.2621│       0.0000│      61.0465│      88.5833│

 └───────┴─────────────┴─────────────┴─────────────┴─────────────┘

ПРИЛОЖЕНИЕ П

(справочное)

 ┌─────────────────────────────────────────────────────────────┐

 │                  ПОСТОЯННЫЕ  ВРЕМЕНИ  СИСТЕМЫ               │

 ├──────┬───────────────────────┬──────┬───────────────────────┤

 │NN п/п│         [ мин ]       │NN п/п│         [ мин ]       │

 ├──────┼───────────────────────┼──────┼───────────────────────┤

 │    1 │  231.36824/   0.004322│   86 │    0.03012/  33.199963│

 │    2 │  201.32951/   0.004967│   87 │    0.02961/  33.775009│

 │    3 │   52.47458/   0.019057│   88 │    0.02866/  34.894947│

 │    4 │   19.60326/   0.051012│   89 │    0.02774/  36.050003│

 │    5 │   18.54321/   0.053928│   90 │    0.02746/  36.421028│

 │    6 │   10.01857/   0.099815│   91 │    0.02585/  38.683289│

 │    7 │    4.73847/   0.211039│   92 │    0.02558/  39.087833│

 │    8 │    3.93896/   0.253874│   93 │    0.02451/  40.796440│

 │    9 │    2.41037/   0.414874│   94 │    0.02342/  42.704559│

 │   10 │    1.74574/   0.572824│   95 │    0.02330/  42.914650│

 │   11 │    1.58405/   0.631294│   96 │    0.02283/  43.807236│

 │   12 │    1.37668/   0.726384│   97 │    0.02251/  44.417358│

 │   13 │    1.26167/   0.792602│   98 │    0.02182/  45.838917│

 │   14 │    0.93778/   1.066353│   99 │    0.02087/  47.926167│

 │   15 │    0.82861/   1.206841│  100 │    0.02033/  49.192287│

 │   16 │    0.80185/   1.247120│  101 │    0.01937/  51.615135│

 │   17 │    0.70294/   1.422591│  102 │    0.01930/  51.820023│

 │   18 │    0.62880/   1.590333│  103 │    0.01925/  51.939262│

 │   19 │    0.51886/   1.927295│  104 │    0.01867/  53.549881│

 │   20 │    0.47652/   2.098568│  105 │    0.01859/  53.781609│

 │   21 │    0.42450/   2.355696│  106 │    0.01821/  54.919216│

 │   22 │    0.39998/   2.500134│  107 │    0.01811/  55.213421│

 │   23 │    0.34442/   2.903433│  108 │    0.01659/  60.274029│

 │   24 │    0.30928/   3.233325│  109 │    0.01644/  60.815220│

 │   25 │    0.30224/   3.308675│  110 │    0.01593/  62.785473│

 │   26 │    0.29223/   3.421985│  111 │    0.01500/  66.679344│

 │   27 │    0.26913/   3.715658│  112 │    0.01479/  67.594452│

 │   28 │    0.25458/   3.928036│  113 │    0.01479/  67.622131│

 │   29 │    0.22055/   4.534057│  114 │    0.01389/  72.008652│

 │   30 │    0.20191/   4.952746│  115 │    0.01374/  72.778152│

 │   31 │    0.19802/   5.049895│  116 │    0.01319/  75.820854│

 │   32 │    0.19120/   5.230112│  117 │    0.01310/  76.322144│

 │   33 │    0.18748/   5.333882│  118 │    0.01290/  77.503433│

 │   34 │    0.18422/   5.428304│  119 │    0.01268/  78.846512│

 │   35 │    0.17158/   5.828164│  120 │    0.01244/  80.398315│

 │   36 │    0.16091/   6.214795│  121 │    0.01231/  81.218842│

 │   37 │    0.15536/   6.436527│  122 │    0.01231/  81.241058│

 │   38 │    0.15329/   6.523651│  123 │    0.01193/  83.808113│

 │   39 │    0.14182/   7.050992│  124 │    0.01154/  86.618660│

 │   40 │    0.13574/   7.367010│  125 │    0.01141/  87.639412│

 │   41 │    0.11794/   8.478667│  126 │    0.01079/  92.663620│

 │   42 │    0.11597/   8.622961│  127 │    0.01068/  93.621895│

 │   43 │    0.10912/   9.164243│  128 │    0.01051/  95.169365│

 │   44 │    0.10737/   9.313998│  129 │    0.01035/  96.571976│

 │   45 │    0.10084/   9.916328│  130 │    0.01006/  99.442635│

 │   46 │    0.10037/   9.963492│  131 │    0.00994/ 100.566551│

 │   47 │    0.09300/  10.752790│  132 │    0.00928/ 107.756332│

 │   48 │    0.09232/  10.832183│  133 │    0.00921/ 108.589531│

 │   49 │    0.08685/  11.514173│  134 │    0.00888/ 112.566383│

 │   50 │    0.08354/  11.970201│  135 │    0.00888/ 112.653755│

 │   51 │    0.08011/  12.482639│  136 │    0.00878/ 113.912804│

 │   52 │    0.07980/  12.530700│  137 │    0.00867/ 115.325356│

 │   53 │    0.07882/  12.687247│  138 │    0.00795/ 125.820915│

 │   54 │    0.07328/  13.646398│  139 │    0.00782/ 127.913834│

 │   55 │    0.07244/  13.805387│  140 │    0.00776/ 128.806549│

 │   56 │    0.07133/  14.020028│  141 │    0.00758/ 131.892426│

 │   57 │    0.06939/  14.411319│  142 │    0.00741/ 134.883057│

 │   58 │    0.06267/  15.957355│  143 │    0.00718/ 139.350479│

 │   59 │    0.06246/  16.010237│  144 │    0.00711/ 140.619904│

 │   60 │    0.05971/  16.746704│  145 │    0.00663/ 150.799011│

 │   61 │    0.05723/  17.474869│  146 │    0.00643/ 155.605362│

 │   62 │    0.05691/  17.572847│  147 │    0.00589/ 169.690079│

 │   63 │    0.05587/  17.898434│  148 │    0.00560/ 178.672913│

 │   64 │    0.05384/  18.573925│  149 │    0.00559/ 178.939728│

 │   65 │    0.05152/  19.409784│  150 │    0.00554/ 180.638748│

 │   66 │    0.04984/  20.063517│  151 │    0.00551/ 181.354660│

 │   67 │    0.04947/  20.214706│  152 │    0.00503/ 198.785599│

 │   68 │    0.04593/  21.774050│  153 │    0.00486/ 205.864029│

 │   69 │    0.04576/  21.855066│  154 │    0.00476/ 210.095581│

 │   70 │    0.04499/  22.225391│  155 │    0.00455/ 219.858902│

 │   71 │    0.04353/  22.974771│  156 │    0.00442/ 226.346848│

 │   72 │    0.04059/  24.638704│  157 │    0.00439/ 227.684555│

 │   73 │    0.03972/  25.176624│  158 │    0.00388/ 257.789185│

 │   74 │    0.03922/  25.499952│  159 │    0.00342/ 292.476196│

 │   75 │    0.03921/  25.503365│  160 │    0.00301/ 332.115143│

 │   76 │    0.03673/  27.223289│  161 │    0.00278/ 359.698120│

 │   77 │    0.03652/  27.382963│  162 │    0.00278/ 360.277344│

 │   78 │    0.03598/  27.791597│  163 │    0.00273/ 365.766327│

 │   79 │    0.03500/  28.575209│  164 │    0.00259/ 385.876404│

 │   80 │    0.03469/  28.823397│  165 │    0.00218/ 458.046967│

 │   81 │    0.03322/  30.104521│  166 │    0.00191/ 524.208862│

 │   82 │    0.03316/  30.158560│  167 │    0.00187/ 534.188843│

 │   83 │    0.03234/  30.922937│  168 │    0.00098/1025.395874│

 │   84 │    0.03228/  30.983370│  169 │    0.00076/1312.600952│

 │   85 │    0.03122/  32.030903│  170 │    0.00000/   0.000000│

 └──────┴───────────────────────┴──────┴───────────────────────┘