| |||||
МЕНЮ
| Рациональная отработка пласта k5 в условиях ГХК шахта Краснолиманскаякоторая при помощи специального приспособления перемещается вслед за лавой. Использование специальной крепи сопряжения полностью механизирует процесс крепления сопряжения, способствует повышению безопасности и производительности работ. На основании выше изложенного предлагаю использовать для крепления сопряжения лавы с прилегающими выработками механизированную крепь сопряжения КСШ5К, которая предназначена для эксплуатации в составе комплекса 1УКП. Технические характеристики крепи КСШ5К привожу в таблице 12. Таблица 12 – Технические характеристики крепи КСШ5К |Сопротивление, кН: | | |крепи |2760 | |стойки |460 | |на 1 м по длине поддерживаемой кровли |430 | |Давление на почву, МПа |?1,5 | |Усилие домкрата при передвижке секций, кН: | | |опережающей |172 | |отстающей |312 | |Шаг передвижки секций крепи, м |0,8 | |Габариты крепи, мм: | | |высота минимальная – максимальная |2200 – 3100 | |длина/ширина по верхнякам |7500/1000 | |Масса комплекта крепи, кг |8000 | Крепь сопряжения штрековая КСШ5К предназначена для механизации в трапециевидных, прямоугольных и арочных выработках, прилегающих к лаве, а также в зоне выхода приводной головки забойного конвейера в эти выработки, операций по поддержанию кровли, поддержанию головки конвейера и ее передвижке по мере подвигания забоев, оборудованных очистными комплексами КМК97, КМ87, КМ88, КМТ, КД90, УКП и др. Крепь сопряжения штрековая КСШ5К состоит из опережающей и отстающей секций. Опережающая четырехстоечная секция поддерживает кровлю через боковые верхняки, соединенные между собой рессорными пакетами. Отстающая двухстоечная секция с одним (средним) верхняком имеет стол для размещения на нем головки забойного конвейера с механизмом для ступенчатой регулировки ее высоты, а также регулировки по углу падения пласта. Предусмотрены гидродомкраты для регулировки положения головки конвейера по ширине выработки. Перемещение секции осуществляется поочередно, с поочередной разгрузкой секций, специальным гидравлическим механизмом, подтягивающим крепь к упорной стойке с помощью круглозвенной цепи. Питание крепи осуществляется от насосной станции очистного комплекса. 2.7 Выбор длины лавы Длину лавы можно определить расчетным путем исходя из горно- геологических факторов. Однако длину лавы рекомендуется принимать исходя из условий полного использования принятого оборудования, нормального проветривания, а при разработке запасов на большой глубине с учетом температурного фактора. С увеличением длины лавы растет нагрузка на забой, транспортную выработку, увеличивается концентрация производства, уменьшается объем вспомогательных работ. Однако чрезмерное увеличение длины лавы вызывает технические и организационные трудности в доставке оборудования, материалов, передвижения людей. На шахте "Краснолиманская" нарезались лавы различной длины. В период «гигантомании» работали лавы длиной по 350-400 метров. Для отработки охранных «целиков» нарезались лавы по 80-100 метров. Поэтому, имея большой опыт, пришли к выводу, что наиболее рационально нарезать лаву длиной 200- 230 метров. Исходя из выше сказанного, принимаю длину лавы равной длине поставке механизированного комплекса МКД90 – 200 метров, плюс по 5 метров на верхнем и нижнем сопряжении лавы со штреками для установки концевых комплектов 2КК. Итак, принимаю длину лавы равной 210 метров (такая длина лавы принята в базовом варианте). 2.8 Определение технических данных участка 2.8.1 Определение добычи угля с одного цикла Добычу угля с одного цикла определяю по формуле в тоннах Дц=L(mв(r(?у(Сиз, где L – длина лавы в метрах; L=210. Дц=210(1,3(0,63(1,3(0,95=212,41 2.8.2 Определение количества циклов в сутки Количество циклов в сутки определяю по формуле [pic] [pic] Для дальнейших расчетов принимаю число циклов, чтобы в смену было целое число циклов. Принимаю число циклов за сутки пц=6, за смену – пц.см.=2. 2.8.3 Определение сменной добычи Сменную добычу определяю по формуле в тоннах Дсм=Дц(пц.см. Дсм=212,41(2=424,82 2.8.4 Определение суточной добычи лавы Суточную добычу лавы определяю по формуле в тоннах Асут=Дсм(псм Асут=424,82(3=1274,46 2.8.5 Определение суточного подвигания лавы Суточное подвигание лавы определяю по формуле в метрах lсут=пц(r lсут=6(0,63=3,78 2.8.6 Определение месячного подвигания лавы Месячное подвигание лавы определяю по формуле в метрах lмес=lсут(30 lмес=3,78(30=113,4 2.8.7 Определение срока службы участка Срок службы участка без учета затухания и достижения проектной мощности определяю по формуле в месяцах [pic], где Lуч – размер участка по простиранию в метрах; Lуч=1380 [таблица 3]. [pic] Срок службы участка составит 12,2 месяца или 1год и 1 месяц. 2.8.8 Определение месячной добычи лавы Месячную добычу лавы определяю по формуле в тоннах Дмес=Асут(30 Дмес=1274,46(30=38233,8 2.9 Расчет расхода воздуха для проветривания очистной выработки Расчет расхода воздуха для проветривания очистной выработки производится согласно «Руководства по проектированию вентиляции угольных шахт», утвержденным комитетом Украины по надзору за охраной труда №131 от 20.12.93 г. Расход воздуха для проветривания очистных выработок рассчитывается по: метановыделению, газам от взрывных работ (если такие проводятся); числу людей, работающих в смене. При выемке каменных углей с прослойками породы суммарной мощностью 0,05 м и больше или с присечкой боковых пород, а также антрацитовых пластов и температуре 16 градусов и выше, расход воздуха дополнительно определяется и по пылевому фактору. В виду того, что в разделе 2.5.2 нагрузка на лаву была принята по газовому фактору, то расчет расхода воздуха буду производить только по метановыделению по формуле в метрах кубических за минуту Qоч=60(Vmax(Sоч.min(kо.з.((С-С0), где Vmax – максимальная скорость воздуха в лаве, м/с; Vmax=4 Sоч.min – минимальное поперечное сечение в лаве, м2; Sоч.min=2,3 [5, таб. 4]; kо.з – коэффициент, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, прилегающего к призабойному пространству; kо.з=1,30 [5, таб.2] Qоч=60(4(2,3(1,30((1-0,1)=645,84 2.9.1 Проверка принятого расхода воздуха Принятый расход воздуха проверяю по: а) минимально допустимой скорости движения воздуха в очистном забое по формуле в метрах кубических за минуту Qоч(60(Smax(Vmin(kо.з., где Smax – максимальная площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки в свету, м2; Smax=3,3 [5, таб.4] Vmin – минимально допустимая скорость движения воздуха в очистной выработке, м/с; Vmin=0,25 [7, §621] Qоч(60(3,3(0,25(1,3 645,84(64,35 б) по максимально допустимой скорости движения воздуха в очистном забое по формуле в метрах кубических за минуту Qоч?60(Smin(Vmax(kо.з., где Vmax – максимально допустимая скорость движения воздуха в очистной выработке, м/с; Vmax=4 [7, §194] Qоч?60(2,3(4(1,3 645,84?717,6 По минимально и максимально допустимым скоростям движения воздуха условия выполняются, окончательно принимаю расход воздуха для проветривания лавы Qоч=645,84 м3/мин. 2.9.2 Определение расхода воздуха для выемочного участка Под выемочным участком понимается обособленно проветриваемый забой и прилегающие к нему выработки. Расход воздуха для проветривания выемочного участка определяю по формуле в метрах кубических за минуту Qуч=kут(Qоч где kут – коэффициент, учитывающий утечки воздуха через выработанное пространство; kут=1,05 [5, таб,3] Qуч=1,05(645,84=678,132 Расход воздуха должен быть не меньше, чем количество воздуха необходимого для максимального количества людей, работающих в любой момент в лаве. Qуч?6(nчел.уч. где 6 – норма воздуха на одного человека, м3/мин; nчел.уч. – максимальное количество людей, работающих на участке в смену. Максимальное количество людей на участке находится в ремонтно- подготовительную смену. Учитывая опыт работы участка, допускаю 25 человек рабочих. Предполагаю, что на участок может прийти комиссия (нормировщик, маркшейдер и т. д.). Поэтому, допускаю, что на участке может находится одновременно до 35 человек. Qуч?6(35 678,132?210 Данное условие выполняется, поэтому окончательно принимаю расход воздуха для проветривания участка Qуч=678,132 м3/мин. 3 Электротехническая часть 3.1 Выбор напряжений Электроэнергия напряжением U=6 кВ поступает на участковую подстанцию, где снижается до напряжения U=660 В, которым питаются все силовые токоприемники проектируемого участка. Для освещения и питания ручного электроинструмента применяю напряжение U=127 В. 3.2 Расчет электрических нагрузок и выбор участковой трансформаторной подстанции Для расчета и выбора участковой трансформаторной подстанции, данные об участковых потребителях электрической энергии свожу в таблицу 13. Таблица 13 – Данные об участковых потребителях электрической энергии |Место |Назначение |Тип |К|Технические данные | |устано|механизма | |о| | |вки | | |л| | | | | |и| | | | | |ч| | | | | |е| | | | | |с| | | | | |т| | | | | |в| | | | | |о| | |Итого |SРуст.=700,5 |SIн.=769,3| | На участке используются две насосные СНТ32 (рабочая и резервная). Допускаю, что в аврийной ситуации могут быть включены две насосные станции. В этом случае, учитывая техническую характеристику СУВ-350, необходимо отключить ЭБГП1. В этом случае SРуст.1=350 кВт. Требуемая мощность трансформатора определяю по методу коэффициента спроса напряжения по формуле в кВ?А [pic], где SРуст – суммарная установленная мощность всех потребителей электроэнергии, кВт; SРуст=700,5 [таб. 13]; cos?ср – средневзвешенное значение коэффициента мощности, потребляемой на участке; cos?ср=0,67 [9, стр. 358]; Кс – коэффициент спроса, учитывающий степень одновременности работы и загрузки двигателей, а также КПД кабельной сети и двигателей; определяется по формуле Центрогипрошахта для механизированных комплексов [pic], где Р1 – номинальная мощность наиболее крупного потребителя, кВт; Р1=220 [таб. 13] [pic] [pic] По расчетной мощности Sтр.р=616,86 кВ?А принимаю передвижную подстанцию с номинальной (стандартной) мощностью Sтр.н большей или равной расчетной. Принимаю ТСШВП-630/6 с Sтр.н=630 кВ?А. Техническую характеристику данной подстанции свожу в таблицу 14. Таблица 14 – Технические данные передвижной шахтной подстанции ТСШВП-630/6 |Тип |Sтр.н, |Uтр.н, В |Iтр.н, A |Uк.з, % |Рк.з, Вт| | |кВ?А | | | | | | | |ВН |НН |ВН |НН | | | |ТСШВП-630/3 |630 |6000 |690 |60,6 |527 |3,5 |4900 | 3.3 Расчет кабельной сети напряжением до 1 кВ Для выбора фидерного кабеля, соединяющего ТСШВП-630/6 с РПП-0,66, необходимо определить сечение кабеля по допустимому нагреву. Нахожу ток фидерного кабеля по формуле в амперах [pic] Так как на участке раздельное включение кабелей, питающих две отдельных СУВ-350, сечение силовой жилы каждого из них определяю из условия Iс.н.?Iкф, причем значения коэффициента спроса рассчитываю для каждой группы потребителей по формуле [pic] [pic] [pic] [pic] [pic] Принимаю для подключения СУВ-350 №1 и СУВ-350 №2 по два кабеля КГЭШ 3(50+1(10 с длительно допустимым током нагрузки по 220 А, что в сумме получается 440 А. Определяю сечение жил для гибких кабелей потребителей электроэнергии участка, и полученные данные свожу в таблицу 15. Таблица 15 – Выбор кабелей |Потребители |Iн, А |Сечение,мм |Длина|Окончательно выбранный | | | | |, м |кабель | | | |По |По |Оконча| | | | | |допуст|механи|тельно| | | | | |имому |ческой|выбран| | | | | |нагрев|прочно|ное | | | | | |у |сти | | | | |СУВ-350 №1 |359,63|— |— |— |10 |2((КГЭШ 3(50+1(10) | |РКУ10 |216 |50 |50-95 |50 |312 |КГЭШ 3(50+1(10+3(4 | |СНТ32 |66,5 |10 |10 |10 |10 |КГЭШ 3(10+1(6 | |СНТ32 |66,5 |10 |10 |10 |10 |КГЭШ 3(10+1(6 | |1УЦНС13 |33 |4 |2,5-10|4 |15 |КГЭШ 3(4+1(2,5 | |ЭБГП1 |4,7 |4 |2,5-10|4 |80 |КГЭШ 3(4+1(2,5+3(1,5 | |АП4 |6,1 |4 |4-10 |10 |312 |КГЭШ 3(10+1(6 | |СУВ-350 №2 |375,82|— |— |— |15 |2((КГЭШ 3(50+1(10) | |СПЦ163 |232 |70 |25-70 |70 |312 |КГЭШ 3(70+1(10+3(4 | |СП202 |125 |25 |10-25 |25 |80 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | |УН35 |19,5 |4 |2,5-10|4 |80 |КГЭШ 3(4+1(2,5+3(1,5 | 3.4 Выбор аппаратуры защиты и управления Для управления электрооборудованием участка принимаю две станции СУВ- 350, в которые вмонтированы автоматические выключатели. Станции монтируются на энергопоезде. Схему электроснабжения участка привожу на рисунке 6. Станция управления СУВ-350 в рудничном взрывобезопасном исполнении РВ- 3В-И в комплекте с пультом управления предназначена для дистанционного управления трехфазными асинхронными электродвигателями с короткозамкнутым ротором, установленными на машинах и механизмах угледобывающих комплексов, выполняющих очистные работы в лавах пологих пластов комбайновым способом при использовании механизированной крепи. Станция управления рассчитана на работу в сетях с изолированной нейтралью при номинальном напряжении 380 и 660 В с частотой 50 Гц. Электрическая схема станции управления обеспечивает: - дистанционное управление с центрального пульта всеми двигателями комплекса, за исключением двигателя комбайна; - останов конвейера с пульта управления комбайном; - снятие напряжения со станции при помощи аварийных кнопок «СТОП» по всей длине лавы с воздействием на нулевой расцепитель автоматического выключателя, встроенного в станцию; - защиту от токов к.з. каждого отходящего от станции силового присоединения; - контроль изоляции и электроблокирование; - сигнализацию о срабатывании максимальной токовой защиты; - защиту от потери управляемости; - невозможность самопроизвольного включения; - блокирование, исключающее включение комбайна и конвейера лавы без предупредительного сигнала. Станция имеет штепсельные выводы для отходящих кабелей. Станция жестко крепится к салазкам облегченного типа, которые устанавливаются на почву или колесную площадку. Технические данные станции управления СУВ-350 привожу в таблице 16. АП-4 ТСШВП-630/6 резерв резерв СНТ32 РКУ10 СНТ32 1УЦНС13 ЭБГП1 резерв резерв резерв резерв СПЦ163 СП202 УН35 Рисунок 6 – Схема электроснабжения участка Таблица 16 – Технические данные станции управления СУВ-350 |Наименование |Рабочий |Номинальный |Типы и схемы работы |Коммутационная, А |Марка |Исполнение | |ввода |ток, А |ток, А |контакторов | |кабеля, мм |ввода | | | | | |Вкл. |Откл. | | | |Общий ввод |350 |500 |— |— |— |ГРШЭ, 2(59 |Глухой | |Фидер 1 |63 |63 |КТУ-2А, нереверсивная |2700 |1500 |ГРШЭ, 38 |Штепсельный | |Фидер 2 |160 |250 |КТУ-4А, реверсивная |7000 |4000 |ГРШЭ, 58 |Штепсельный | |Фидер 3 |63 |63 |КТУ-2А, нереверсивная |2700 |1500 |ГРШЭ, 38 |Штепсельный | |Фидер 4 |160 |250 |КТУ-4А, нереверсивная |7000 |4000 |ГРШЭ, 58 |Штепсельный | |Фидер 5 |63 |63 |КТУ-2А, нереверсивная |2700 |1500 |ГРШЭ, 38 |Штепсельный | |Фидер 6 |63 |63 |КТУ-2А, нереверсивная |2700 |1500 |ГРШЭ, 38 |Штепсельный | |Фидер 7 |160 |250 |КТУ-4А, нереверсивная |7000 |4000 |ГРШЭ, 58 |Штепсельный | Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 |
ИНТЕРЕСНОЕ | |||
|