| |||||
МЕНЮ
| Совершенствование систем электроснабжения подземных потребителей шахт. Расчет схемы электроснабжения ЦПП до участка и выбор фазокомпенсирующих устройствштреках устанавливаются ленточные конвейеры типа ЛТПП1000, а в выемочных полях пластов «Тройного» и «Мощного» устанавливаются конвейеры 1Л100К1 или 2Л100У. На конвейерном уклоне блока «Южный» применяют конвейеры 1Л120, 2ЛТ100У и 3Л100У. На конвейерном уклоне блока «Северный» применяются конвейеры типа 2ЛТК1000А, 3Л100У и 3Л120В. В целом конвейерный транспорт отвечает условиям эксплуатации при разработке очистных забоев. На проходческих участках в подготовительных выработках используются скребковые конвейеры типа СР-70 и далее в транспортных цепочках ленточные конвейеры 1Л80 или 2Л80. Материалы и оборудование для лавы 212-с доставляются с горизонта -620 м по южному полевому грузовому уклону № 1 подъемной машиной БМ-2500 до нижней приемной площадки уклона, откуда, после перецепки, груженые сосуды опускаются дорогой 1ДНГ по грузовому уклону №1 пласта «Тройного» и грузовому уклону 12-ц и по заездам доставляются на вентиляционный и конвейерный штреки 212-с. По вентиляционному штреку груженые сосуды перегоняются напочвенной дорогой типа ДКН2 от заезда до натяжной станции, а по конвейерному штреку - дорогами типа ДКН2 от заезда до натяжной станции. Доставка от натяжных станций ДКН2 до лавы производится: по вентиляционному штреку – ручной подноской на расстояние до 50 м, по конвейерному штреку - конвейером СП-202 в реверсивном режиме с ручной подноской на расстояние до 30 м. Перепуск материалов по лаве от верхнего сопряжения до нижнего осуществляется конвейером «Анжера-26» в обычном режиме, а доставка с конвейерного на вентиляционный штрек производится в реверсивном режиме. Доставка по уклонам № 1 и 12-ц выполняется рабочими ВШНТ по соответствующим проектам. Доставка напочвенными дорогами ДКН2 производится не менее, чем двумя рабочими, по оборудованию, составу и обязанностям исполнителей и организации работ соответствует технологической карте ТКО-3 «Технологических карт на откатку грузов лебедками по участковым выработкам очистных и подготовительный забоев шахт Печорского бассейна (1984 г.)» и «Инструкции по безопасной эксплуатации рельсовых напочвенных дорог в угольных шахтах» (1986 г.). Анализ работы транспорта показывает, что одной из причин простоя забоев и лав являются неисправности, связанные с магистральными конвейерами. Выполним эксплуатационный расчет магистрального ленточного конвейера 2ЛТ100У, установленного между ЮПКУ и К/У 12-Ц (передаточный конвейерный штрек). Исходные данные к расчету конвейера 2ЛТ100У представлены в табл. 3.1. Таблица 3.1 Исходные данные к расчету конвейера 2ЛТ100У |Расстояние транспортирования (L), м |250 | |Угол наклона конвейера ((), гр. |0( | |Суточная нагрузка на лавы (АСУТ), т/сут |2800 | |Скорость движения ленты (vЛ), м/с [10] |2,5 | |Ширина ленты (В) [10], мм |1000 | |длина ролика верхней роликоопоры (LРВ) [9], мм |36 | |Угол установки боковых роликов верхней опоры ((1) |30( | |[11], гр. | | |Угол естественного откоса угля в движении ((1) [11], |15( | |гр. | | |Коэффициент, учитывающий угол установки конвейера |1 | |(k1)[11] | | |Коэффициент, учитывающий условия эксплуатации (k2) |1 | |[11] | | |Насыпная плотность груза ((Н) [9], т/м3 |1 | |Тип ленты |2РТЛО-2500| Расчет конвейера типоразмерного ряда с лентой шириной 1000 мм производим по ОСТ 12.14.130 – 80. Максимальная приемная производительность конвейера (QМАК.К, т/мин): [pic]т/мин (3.1) Площадь поперечного сечения (SП, м2) потока груза на ленте: [pic] (3.2) Часть ширины ленты (b1, м), загружаемой углем: [pic] (3.3) Проверка расчетной и паспортной приемной способности производится из условия QПР ( Qпасп (18 т/мин > 15,7 т/мин — условие выполняется, следовательно, выбранный конвейер 2ЛТ100У соответствует требуемым условиям). Максимальный часовой грузопоток (QMAX, т/час): [pic]т/час (3.4) где kн = 1,6 – часовой коэффициент неравномерности [11]; Qср – средний часовой грузопоток, т/ч: [pic]т/ч (3.5) где Тсм = 6 ч — продолжительность добычной смены. Определение линейных масс движущихся частей конвейера. Линейная масса груза (q, кг/м): [pic]кг/м (3.6) Линейную массу резинотканевых лент принимаем qл = 28,0 кг/м [10]. Линейная масса вращающихся частей роликоопор [11] : [pic]кг/м (3.7) [pic]кг/м (3.8) где [pic]= 16,7 кг и [pic]= 21,5 кг – масса вращающихся частей роликоопор соответственно на груженой и порожней ветвях ленты [10, 11]; [pic]= 1,5 м и [pic]=3,0 м – расстояние между роликоопорами соответственно на груженой и порожней ветвях ленты [10, 11]. Сопротивление движению на груженой и порожней ветвях конвейера соответственно: [pic] [pic]Н (3.9) [pic]Н (3.10) где g = 9,8 м/с – ускорение свободного падения; w = 0,035 – коэффициент сопротивления движению. В связи с тем, что конвейер работает по горизонтали, привод устанавливается в конце груженой ветви. Расчетная схема конвейера представлена на рис. 3.1. [pic] Рис. 3.1. Расчетная схема для конвейера Натяжение ленты в точке сбегания с приводного барабана: [pic] Н (3.11) где kт = 1,2 – коэффициент запаса сил трения на приводных барабанах; F – тяговое усилие на приводном валу конвейера: [pic] [pic]Н (3.12) где k1 = 1,08 – коэффициент, учитывающий дополнительные сопротивления на поворотных пунктах и криволинейных участках конвейера; [pic]= 18,78 – тяговый фактор приводных барабанов [9, 11]. Натяжение ленты в остальных точках конвейера: Sсб = S1 = S2 = 675 H (3.13) S3 = S2 · 1,05 = 675,0·1,05 ( 708,8 H (3.14) S4 = S3 · 1,01 = 708,8(1,01 ( 715,9 H (3.15) S5 = S4 = 715,9 Н (3.16) S6 = S5(1,05 = 715,9·1,05 ( 751,6 H (3.17) S7 = S6 + WпР = 751,6+3018,0 ( 3769,7 H (3.18) S8 = S7·1,05 = 3769,7 ·1,05 ( 3958,2 H (3.19) S9 = S8 + Wгр = 3958,2+6243,0 ( 10201,2 H (3.20) S10 = S9(1,05 = 10201,2 ·1,05 ( 10711,2 H (3.21) S11 = S10 = 10711,2 Н (3.22) S12 = S11(1,05 = 10711,2 ·1,05 ( 11246,8 H (3.23) S13 = S12 = 11246,8 Н (3.24) S14 = S13·1,01 = 11246,8(1,01 ( 11359,2 H (3.25) Проверка по условию допустимого провиса ленты между роликоопорами: [pic] (3.26) где Sгр min = 4 кН – наименьшее натяжение на груженой ветви конвейера, тогда условие по допустимому провиса ленты между роликоопорами соблюдается, т.е. 4кН = 4кН. Конвейер соответствует требованиям по условию допустимого провиса ленты. Для резинотросовых лент расчет на прочность: [pic] (3.27) ( [pic] где mФ – фактический коэффициент запаса прочности резинотросовой ленты; (разр = 2500 Н/см – разрывное усилие резинотросовой ленты [10]; SMAX = S14 – максимальное статическое натяжение ленты, полученное расчетом; [m] = 7 – допустимый коэффициент запаса прочности лент [10]. Так как mФ > [m], то эксплуатируемая лента соответствует требованиям. Суммарная расчетная мощность двигателей приводной станции одного конвейера: [pic] кВт (3.28) где kр = 1,15(1,2 – коэффициент резерва мощности; ( = 0,87 – коэффициент полезного действия механической передачи. Выбираем два двигателя КОФ42-4, мощностью по 55 кВт каждый (один в резерве). Очевидно, что выбранные нами конвейера 2ЛТ100У соответствует требуемым условиям. 4. Стационарные установки 4.1 Вентилятор главного проветривания Вентиляторные установки ВЦД-32М - вентиляционный ствол № 2; ВРЦД-4, 5 - вентиляционный ствол № 3. Свежий воздух в блоки "Южный" и "Северный" для проветривания очистных и подготовительных забоев подается по вентиляционному - стволу №1 и вспомогательному клетевому стволу, а исходящая струя из этих же блоков выдается на поверхность по вентиляционным стволам №№ 2 и 3. При этом вентиляционный горизонт принят на отметках -400 (северное крыло) и -450 (южное крыло), а также на горизонте -270, на котором пройден околоствольный двор при основных стволах, соединенный квершлагом и наклонными вентсбойками с горизонтом -400. Расчетное количество воздуха при необособленном проветривании забоев (применяется в тупиковых проходческих забоях, исходящая из которых поступает в лавы в настоящее время таких забоев - 6) составляет 20703[pic] в минуту. Фактически в шахту подается в минуту 22880[pic] свежего воздуха. Управление двумя вентиляционными установками производится операторами непосредственно из машинного зала. Электропривод вентиляторных установок шахты «Комсомольская» нерегулируемый. Предлагаю заменить его на ВЦД-47 («север»), т.к. промышленностью он выпускается серийно заменяемыми блоками. Области промышленного применения данных вентиляторов показаны на ДП.180400.03, рис.4.1. Расчет депрессии Депрессия капитальных и подготовительных выработок определяется: h = R · Q2 , (aПа; (4.61) где R - аэродинамическое сопротивление выработки, к( Q - расчетный расход воздуха, м3/сек; [pic], к(; (4.62) ( - коэффициент аэродинамического сопротивления; L - длина выработки, м; Р - периметр, м; S- площадь сечения выработки, м2; Результаты расчетов сведены в таблицу 4.1. Выбор вентилятора главного проветривания производим с учетом его дебита Qв(м3/с) и h = 272,2 ДаПа. Qв = 1,2·270 = 324,8 м3/с = 19488 м3/мин; Для данных условий принимаем вентилятор ВРЦД-4,5 (n = 50 мин-1). Таблица 4.1 Расчет депрессии блока "Южный" |Тип |Ном.мощ.|Напряжение,|Ном. ток, А|Напр |Потери, Вт| |подстанции | |В | | | | | |кВ·А | | | | | |СЭР-19М |127 |1200 |93 |0,9 | [pic] кВ·А (5.18) где: (с = 0.95(0.97 – кпд сети; (свр – кпд электродвигателя сверла; cos(свр – коэффициент мощности; Рсвр. – номинальная мощность сверла, Рсвр = 1,2 кВт. Определение момента нагрузки: М = Рсвр ( L = 1,2 ( 80 = 96 кВт /м (5.19) где L - длина питающего кабеля, L = 80 м. Определение сечения питающего кабеля: [pic] ммІ (5.20) Для питания электросверла принимается кабель, кабель КОГВЭШ 3(4 +1(4 +1(4. Суммарная потребляемая мощность питающего трансформатора. S = Sос + Sсвр = 2,1 +1,5 = 3,6 кВА Исходя из расчётов принимается пусковой аппарат типа АПШ-2, с характеристиками представленными в табл. 5.4. Таблица 5.4 Характеристика АПШ-2 |Тип |U1ном, В |U2ном, В |I2ном, А |Pном, кВ·А|КПД, % | |АПШ-2 |1140 |127 |17,4 |4 |94 | Расчет и выбор кабельной сети участка Расчет кабельной сети сводится к определению таких сечений магистральных (фидерных) и распределительных кабелей, которые, будучи прочными механически, допустимым по температуре нагрева длительным рабочим током и потере напряжения в рабочем режиме, обеспечивало бы подвод электроэнергии к потребителям при напряжении, достаточным для нормальной работы электродвигателей. Расчет и выбор фидерного кабеля nф.(Iдоп. ? кр.(Iф (5.21) где nф – число параллельно включенных фидерных кабелей; Iдоп – допустимый ток для принятого сечения кабеля; кр – коэффициент резерва, кр = 1,1 – 1,2; Iф – расчетный ток нагрузки на фидерный кабель определяется в зависимости от схемы распределения электроэнергии на участке: Iф = [pic] (5.22) где Uн – номинальное напряжение сети; (Руст. – суммарная мощность приемников, подключаемых к кабелю; cos( - средневзвешенный коэффициент мощности приемников участка; Кс – коэффициент спроса, определяется для каждой группы приемников отдельно. Сечение гибких кабелей однодвигательных электроприемников участка выбирается исходя из длительно допустимой нагрузки по нагреву номинальным током. Iдоп. ? Iном (5.23) При питании по одному кабелю нескольких одновременно работающих электродвигателей сечение кабеля выбирают по сумме номинальных токов этих электродвигателей. Iдоп. ? S Iном (5.24) При питании многодвигательных забойных конвейеров от двух пускателей сечение кабелей, приложенных к каждому приводу определяют из условия: Iдоп. ? Iном (5.25) При питании от одного аппарата: Iдоп. ? n Iном (5.26) где Iном. – номинальный ток одного электродвигателя; n - число электродвигателей. Выбор и расчет фидерных, комбайновых кабелей и кабелей других вспомогательных приемников энергии на напряжение 660В и 1140В заносим в кабельный журнал – табл. 5.5. Таблица 5.5 Кабельный журнал |Начало |Конец |Ном. |Ном.|Длит. |Длина | | |кабеля |кабеля |напр.| |доп. |L, м |Марка кабелей | | | | |ток |ток | | | | | |Uном.|Iном|Iдоп.,| | | | | |,В |.,А |А | | | |ТСВП630/6/1,2 |АВ400ДО2(1)|1140 |294,|347 |3 |КГЭШ 3(95+1(10+3(4 | | | | |3 | | | | | |АВ400ДО2(2)|1140 |196,|274 |5 |КГЭШ 3(70+1(10+3(4 | | | | |2 | | | | |АВ400ДО2(1) |ПВВ320Т(1) |1140 |294,|347 |3 |КГЭШ 3(95+1(10+3(4 | | | | |3 | | | | |АВ400ДО2(2) |ПВВ320Т(2) |1140 |196,|274 |55 |КГЭШ 3(70+1(10+3(4 | | | | |2 | | | | |ПВВ320Т(1) |2ГШ-68Б |1140 |( |( |( |( | | |(рез) | | | | | | |ПВВ320Т(1) |2ГШ-68Б |1140 |182 |220 |315 |КГЭШ 3(50+1(10+3(4 | |ПВВ320Т(2) |«Анжера» |1140 |70,5|147 |85 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | |ПВВ320Т(2) |«Анжера» |1140 |70,5|147 |295 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | |ПВВ320Т(2) |«Анжера» |1140 |70,5|147 |90 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | |АПШ-2 |СЭР-19М |127 |6,5 |88 |380 |КОГВЭШ | | | | | | | |3(4+1(2,5+1(1,5 | | |РВЛ-20 |127 |9,33|64 |395 |КГЭШ 3(6+1(4+1(2,5 | |ТСВП400/6/0,69|АВ |660 |314 |347 |15 |КГЭШ 3(95+1(10+3(4 | |0 |400ДО2(3) | | | | | | |АВ400ДО2(3) |СУВ-350(1) |660 |244 |347 |15 |КГЭШ 3(95+1(10+3(4 | |СУВ-350АВ(1) |СП-202 |660 |181,|274 |240 |КГЭШ 3(70+1(10+3(4 | | | | |5 | | | | |СУВ-350АВ(1) |НУМС |660 |31 |147 |35 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | |СУВ-350АВ(1) |СНТ-32 |660 |69,5|147 |25 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | |СУВ-350АВ(1) |СНТ-32 |660 |69,5|147 |15 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | |СУВ-350АВ(1) |СНТ-32 |660 |69,5|147 |5 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | |СУВ-350АВ(1) |Бак эмуль. |660 |13 |88 |15 |КГЭШ 3(10+1(10+3(4 | |ПВИ250БТ |ЗИФ-ШВ-5М |660 |60 |147 |110 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | |ПВИ250БТ |Унизенг |660 |44 |147 |260 |КГЭШ 3(25+1(10+3(4 | Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 |
ИНТЕРЕСНОЕ | |||
|