Курсовая работа: Расчет материального баланса установки АВТ. Проектирование аппарата вторичной перегонки бензина К-5

Материальный баланс колонны вторичной перегонки К-7

Приход	%	кг/час	т/год	Расход	%	кг/час	т/год
Фр. С5-1050С	10,94	40220,59	328200	Фр. С5-620С	4,44	16323,53	133200
				Фр. 62-1050С	6,5	23897,06	195000

Таблица 14

Материальный баланс колонны вторичной перегонки К-8

Приход	%	кг/час	т/год	Расход	%	кг/час	т/год
Фр. 62-1050С	6,5	23897,06	195000	Фр. 62-850С	3,3	12132,35	99000
				Фр. 85-1050С	3,2	11764,71	96000

Таблица 15

Сводный материальный баланс блока стабилизации и вторичной перегонки бензина установки ЭЛОУ-АВТ

Приход	%	кг/час	т/год	Расход	%	кг/час	т/год
Нестабильный бензин	25,72	94558,82	771600	УВГ	1,28	4705,88	38400
				Фр. С5-620С	4,44	16323,53	133200
				Фр. 62-850С	3,3	12132,35	99000
				Фр. 85-1050С	3,2	11764,71	96000
				Фр. 105-1400С	6,1	22426,47	183000
				Фр. 140-1800С	7,4	27205,88	222000
				Итого	26,72	94558,82	771600

6. Тепловой баланс колонны вторичной перегонки К-5

Qпр = Qрасх  (6.1)

Qпр = Qбензина + Qорошения (6.2)

Qрасх = Q105-140 + Qфлегма + Q140-180 + Qпотери (6.3)

6.1 Определение количества тепла поступающего в колонну

6.1.1 Определение количества тепла приносимого нестабильным бензином:

Нестабильный бензин поступает в колонну в паро-жидкостном состоянии. До1500С в парах находится 32% бензина (е = 0,32).

,

где Iпаров – энтальпия нефтяных паров (t = 423 К), Iпаров = 631,1 кДж/кг;

Iжид – энтальпия нефтяных жидкостей (t = 423 К, ρ = 0,758 кг/м3), Iжид = 330,98 кДж/кг;

6.1.2 Определение количества тепла приносимого орошением, кВт:

, (6.1.2.1)

где Iорошения – энтальпия флегмы (t = 303 К, ρ = 0,738 кг/м3), Iорошения = 61,3 кДж/кг;

, (6.1.2.2)

где R –флегмовое число (R=2,4).

По формуле (6.2) получаем

6.2 Определение потерянного количества тепла, кВт

 (6.2.1)

6.2.2 Определение количества тепла уходящего с фракцией 140-1800С

 (6.2.2.1)

где I140-180 – энтальпия фракции 140-1800С (t = 446 К, ρ = 0,774 кг/м3), I140-180 = 392,125 кДж/кг

6.2.3 Определение количества тепла уходящего с дистиллятом (Фр 105-1400С)

 (6.2.3.1)

где I105-140 – энтальпия фракции 105-140 (пары, t = 405К, ρ = 0,738 кг/м3), I105-140 = 296,4 кДж/кг

По формуле (6.3) находим количества тепла выносимого с продуктами из колонны, кВт

6.3 Расчет горячей струи

6.3.1 Определение необходимого количества тепла вносимого в колонну горячей струей

 (6.3.1.1)

6.3.2 Определение количества фр. 140-1800С необходимого на горячую струю

Примем, что фр. 140-1800С нагревается в печи на 1000С (446К → 546К)

 (6.3.2.1)

где - энтальпия горячей струи, =754,83 кДж/кг;

- энтальпия фракции 140-1800С, = 392,125 кДж/кг.

6.4 Сводный тепловой баланс колонны вторичной перегонки К-5

Таблица 16

Сводный тепловой баланс колонны вторичной перегонки К-5

Приход	%	кВт	кДж/ч	Расход	%	кВт	кДж/ч
Нестабильный бензин	62,33	58872,0	21193926,7	Дистиллят	66,47	62779,17	22600500
Орошение	9,70	9164,95	3299382,4	Фр. 140-1800С	31,37	29633,63	10668105,7
Горячая струя	27,97	26416,96	9510105,6	Потери	2,16	2041,11	734799,6
Итого	100	94453,91	34003414,68	Итого	100	94453,91	34003405,3

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9