Дипломная работа: Проектирование системы кондиционирования воздуха

- для стены ориентированной на восток ∆tс вост. ст = 6 °С [1. стр. 78 таб. 16]

- для кровли ∆tс кровли = 10 °С [2. стр. 158]

Qрад = Q мас. рад = Кд (вост. ст.) · Fвост. ст. · ∆tс вост. ст + Кд (кровли) · Fкровли. · ∆tс кровли = 0.735 · 120 · 6 + 0.0169 · 1200 · 10 = 732 вт

Определяем величину теплопритока от инфильтрации.

Qинф. = Qок. инф + Qдв. инф., вт

Теплопоступления за счет инфильтрации через окна определяем по формуле:

Qок. инф. = qок · l · ρ · (tн – tвн) , вт

qок – количество инфильтрационного воздуха на 1 м. щели, м3/(м ·сек)

qок = 0.18 · 10 -3 м3/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

ρ – плотность воздуха.

ρ = 1.29 кг/м3

ср - теплоемкость воздуха

ср = 1.01

l - половина суммарной длины щелей.

l = (lодн.окна · n) / 2, м

где lодн.окна - суммарная длина щелей одного окна.

lодн.окна = 7 м

n – число окон

n = 6

l = (7· 6) / 2 = 21 м

Qок. инф. = 0.18 · 21 · 1.29 · (28.5 – 25) = 16.03 квт

Определяем теплоприток за счет инфильтрации через дверной проем:

Qдв. инф. = qдв · n · ρ · ср · (tн – tвн) , вт

где qдв – количество воздуха проникающего через один дверной проем.

qдв = 0.31 · 10-3 м3/сек [1. стр. 270 таб. 87]

n – число дверей

Qдв. инф. = 0.31 · 1 · 1.29 · 1.01 · (22 – 25) = - 1.21 квт

Qинф. = Qок. инф + Qдв. инф. = 16.03 + (-1.21) = 14.82 квт

Подсчитываем полное тепловыделение в торговом зале:

∑Q т.з = Qл + Qм + Qрад + Qосв + Qинф. + Qвост.ст.т.з. + Qкровли т.з. , вт

где Qвост.ст.т.з. - величина теплопритока в торговый зал через стену.

Qвост.ст.т.з. = Кд · F · ∆t = 0.735 · 84 · (28.5 – 25) = 216.1 вт

Qкровли т.з - величина теплопритока в торговый зал через кровлю.

Qкровли т.з = Кд · F · ∆t = 0.0169 · 840 · (28.5 – 25) = 49.7 вт

∑Q т.з = 7000 + 1750 + 732 + 1350 + 14.82 + 216.1 + 49.7 = 26747 вт = 26.75 квт

В соответствии с принятой схемой организации воздухообмена, количество наружного

Воздуха Lвент , подаваемого в помещение, равно (или на 10 % больше – для создания подпора) количеству воздуха, удаляемого в кухне системой вытяжной вентиляции (Lвыт).

Для определения Lвыт необходимо знать величину полного тепловыделения на кухне ∑Qкух.

Тепловыделения от людей.

Количество тепла выделяемое людьми Qл (в Вт) подсчитывают по формуле:

Qл= qчел · n ,

где qчел - величина тепловыделения одним человеком в зависимости от температуры воздуха в помещении и рода выполняемой работы.

qчел = 70 вт [1. стр. 259, таб. 76]

n - число людей, одновременно находящихся в помещении.

В кухне одновременно находятся 12 человек.

Qл= 70 · 12 = 768 вт

Тепловыделения от теплового оборудования.

В кухне столовой используется следующее тепловое оборудование:

- жарочная поверхность Karma GH – 818 (2 шт.) ; мощность – 3 квт

- электрическая плита ES – 47/1 (2 шт.); 4 конфорки мощностью 4 х 2.5 квт и духовой шкаф мощностью 4.5 квт.

- электросковорода БЛ – 2 (2 шт.) мощностью 2 х 1.9 квт

- холодильный шкаф AFN – 1402 (2 шт.) мощностью 0.72 квт

Qоб = 3 · 2 + 14.5 · 2 + 3.8 · 2 + 0.72 · 2 = 44.04 квт

Теплопоступления через наружные ограждения.

Qвост.. ст. кух. = Кд · F · ∆t = 0.735 · 36 · (28.5 – 25) = 92.6 вт

Qкровли кух. = Кд · F · ∆t = 0.0169 · 360 · (28.5 – 25) = 21.3 вт

Величина полного тепловыделения в кухню составит:

∑Q кух = Qл + Qоб + Qвост.ст.кух. + Qкровли кух. = 0.768 + 44.04 + 0.0926 +0.0213 = 44.92 квт

3.3 Определение влагопритоков

Определяем величину влаговыделений в торговом зале.

Влаговыделение от людей :

Wл = Wчел · n , кг/сек

где n – число людей в помещении.

Wчел – влаговыделение от одного человека

Wчел = 32.2 · 10 -6 кг/сек [1. стр.259. таб. 76]

Wл = 32.2 · 10 -6 · 100 = 0.0032 кг/сек

Влаговыделение от пищи :

Wл = 2 / 3 · Qм / 700, кг/сек

где Qм – величина тепловыделения от пищи в торговом зале.

Qм = 1.75 квт

Wл = 2 / 3 · 1.75 / 700 = 0.0017 кг/сек

Влаговыделение от инфильтрации :

Величину теплопритока от инфильтрации определяем по формуле :

Wинф. = Wок. инф + Wдв. инф., кг/сек

Влагопоступления за счет инфильтрации через окна определяем по формуле:

Wок. инф. = qок · l · ρ · (d0 – d1) , кг/сек

qок – количество инфильтрационного воздуха на 1 м. щели, м3/(м ·сек)

qок = 0.18 · 10 -3 м3/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

ρ – плотность воздуха.

ρ = 1.29 кг/м3

l - общая длина щелей.

l = lодн.окна · n, м

где lодн.окна - суммарная длина щелей одного окна.

lодн.окна = 7 м

n – число окон

n = 6

l = 7· 6 = 42 м

d0 – влагосодержание наружного воздуха, кг/кг сухого воздуха

d0 = 0.013 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

d1 – влагосодержание внутреннего воздуха, кг/кг сухого воздуха

d1 = 0.015 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

Wок. инф. = 0.18 · 42 · 1.29 · (0.013 – 0.015) = - 0.0195 кг/кг

Влагопоступления за счет инфильтрации через дверные проемы определяем по формуле:

Wдв. инф. = - qдв · ρ · (d0 – d1) , кг/сек

qдв – количество воздуха проникающего через один дверной проем.

qок = 0.18 · 10 -3 м3/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

ρ – плотность воздуха.

ρ = 1.29 кг/м3

d0 – влагосодержание наружного воздуха, кг/кг сухого воздуха

d0 = 0.013 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

d1 – влагосодержание внутреннего воздуха, кг/кг сухого воздуха

d1 = 0.015 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

Wдв. инф. = - 0.31 · 1.29 · (0.013 – 0.015) = 0.0008 кг/сек

Wинф. = Wок. инф + Wдв. инф = - 0.0195 + 0.0008 = - 0.0187 кг/сек

Полное влаговыделение в торговом зале составит:

∑W т.з. =Wл + Wм + Wинф. = 0.0032 + 0.0017 + (- 0.0187) = -0.0138 кг/сек

3.4 Определение тепловлажностоного коэффициента

Определяем тепловлажностное отношение в торговом зале:

E = ∑Q/∑W = 26.75/(-0.0138) = -1938 кдж/кг.

3.5 Построение процессов изменения воздуха на i – d диаграмме

На i – d диаграмму влажного воздуха наносим точку П с параметрами воздуха в помещении (tв = +25 °С φв= 50 %). Из этой точки проводим луч процесса, параллельный линии тепловлажностного отношения Е = -1938 кдж/кг.

На проведенной линии, задаваясь перепадом температур воздуха ∆t = 8 °С, находим параметры воздуха на выходе из кондиционера (·) К (см. п. 3.1. рис 18).

Параметры (·) К :

t = +17 °С

φ= 90 %

i = 48.0 кдж/кг

d = 0.013 кг/кг

Принимая для кухни ∆t = t ух - t пр = 10 °С, определяем количество воздуха, удаляемого вытяжкой:

Lвыт = ∑Q кух / ρ · ср · ∆t = 44.92/1.29 · 1.01 · 10 = 3.7 м3/cек

Задаваясь перепадом температур ∆t = 8 °С, определяем производительность кондиционера по воздуху:

Lк = ∑Q т.з. / ρ · ср · ∆t = 26.75 / 1.29 · 1.01 · 8 = 2.5 м3/cек

Полученное значение меньше количества воздуха, удаляемого вытяжной системой (Lвыт), поэтому производительность кондиционера по воздуху с учетом необходимого подпора определяем следующим образом:

Lк = 1.1 · Lвыт = 1.1 · 3.7 = 4.07 м3/cек

В этом случае перепад температур между приточным воздухом и воздухом в помещении составит:

∆t = ∑Q т.з. / ρ · ср · Lк = 26.75 / 1.29 · 1.01 · 4.07 = 5.04 °С

Определяем холодопроизводительность кондиционера:

Q0 = Lк · ρ · (iп – iк) = 4.07 · 1.29 · (51 – 48) = 15.75 квт

iп – энтальпия (·) П

iп = 51 кдж/кг [5.стр 41 рис 40]

iк – энтальпия (·) К

iк = 48 кдж/кг [5.стр 41 рис 40]

3.6 Выбор кондиционера

По найденным величинам холодопроизводительности и производительности по воздуху принимаем к установке центральный кондиционер (из типовых секций) марки КТ-30 с номинальной производительностью по воздуху 30 000 м3/час [1.стр 292]

3.7 Подбор оборудования

3.7.1 Подбор поверхностного воздухоохладителя

Исходя из производительности кондиционера принимаем к установке однорядную Секцию 03.1010.0 [1. стр. 295 таб. 92]

Определяем массовую скорость воздуха в воздухоохладителе:

ύρ = Lк · ρ/fж , кг/(м2 · сек)

где fж – живое сечение для прохода воздуха, м2

fж = 1.44 м2 [1. стр. 295 таб. 92]

ύρ = 4.07 · 1.29/1.44 = 3.65 кг/(м2 · сек)

Определяем расход тепла на охлаждение воды :

Q = Кд · F · ∆t , вт

где К – коэффициент теплопередачи

К = 8 ккал/ м2 · час · °С [7. стр. 122 таб. 60]

F – площадь теплопередающей поверхности, м2

F = 55.8 м2 [1. стр. 295 таб. 92]

∆t = (tн–tв) = (28.5–25) = 3.5 °С

Q = 8 · 55.8 · 3.5 = 1562.4, ккал/час = 1.8175 квт

Для охлаждения воздуха в воздухоохладителе принимаем артезианскую воду с температурой 9 °С [2. стр. 203]. Температура воды на выходе из теплообменника 17 °С.

Определяем скорость движения воды wвд в трубках воздухоохладителя:

wвд = Q / ρвд · fт · свд · (tвд1 - tвд2), м/cек

где свд – теплоемкость воды

свд = 4.19

fт – живое сечение по теплоносителю, м2

fт = 0.00127 м2 [1. стр. 296 таб. 93]

ρвд – плотность воды, кг/ м3

ρвд = 958 кг/ м3

tвд1 - температура воды на выходе из воздухоохладителя, °С

tвд2 - температура воды на входе в воздухоохладитель, °С

Q - расход тепла на охлаждение воды, кВт.

wвд = 1.8175 / 958 · 0.00127 · 4.19 · (17 - 9) = 0.045 м/cек.

Требуемая теплопередающая поверхность определяется по формуле :

F = Q / K((tв1 + tв2)/2 – (tвд1 – tвд2)/2), м2

где Q - расход тепла на охлаждение воздуха, вт

tв1 и tв2 - температура воздуха до и после теплообменника, °С

tвд1 и tвд2 – температуры поступающей и обратной воды, °С

К – коэффициент теплопередачи, вт/(м2 · град)

F = 1817.5 / 8( (25+ 28.5)/2 – (9 + 17)/2) = 16.52 м2

Таким образом, принятая к установке секция 03.1010.0 имеет поверхность охлаждения 55.8 м2 , то есть запас составляет 70.4 %. Сопротивление принятой секции по воздуху составляет Н = 3.1 мм. вод. ст. [1. стр. 295 таб. 92]

3.7.2 Подбор оросительной камеры

Задаемся коэффициентом орошения В = 1.0 кг воды/кг воздуха, при этом коэффициент эффективности оросительной камеры будет равен η = 0.87 [1. стр. 300 таб.98]

Определяем температуру на выходе из оросительной камеры :

tвд2 = (tв2 – (1 - η) · tв1)/ η , °С

где tв2 и tв1 - температура воздуха до и после теплообменника, °С

tв2 = 25 °С

tв1 = 28.5 °С

tвд2 = (25 – (1 – 0.87) · 28.5)/ 0.87 = 24.5 °С

Определяем расход охлаждающей воды:

Gвд = В · Lк · ρв = 1.0 · 4.07 · 1.29 = 5.29 кг/сек

В соответствии с производительностью кондиционера по воздуху (Lк = 4.07 м3/сек)

Выбираем камеру орошения к кондиционеру КТ-30. [1. стр. 298 таб.96]

Эта камера может иметь 108 или 144 форсунки. В первом случае нагрузка на одну форсунку составит:

5.29/108 = 48.9 · 10-3 кг/сек,

но такое количество воды не может проходить даже при диаметре выходного отверстия форсунки 5.5 мм и давлении 2.5 бар. [1. стр. 299 таб.97]

Во втором случае нагрузка на одну форсунку составит:

5.29/144 = 36.7 · 10-3 кг/сек

В соответствии с этой нагрузкой выбираем форсунки диаметром 5.5 мм. Давление воды перед форсунками - 1.5 бар.

Таким образом, к установке принимаем три секции орошения с индексом 03.0020.0

Нагрузка на камеру орошения равна холодопроизводительности кондиционера.

Начальную температуру охлаждающей воды находим из теплового баланса:

Q0 = Lк · ρ · (iв1 – iв2) = Gвд · свд · (tвд2 – tвд1)

tвд1= Gвд · свд · tвд2 - Q0 / Gвд · свд = 5.29 · 4.19 · 24.5 – 15.75 / 5.29 · 4.19 = 23.7 °С

3.7.3 Подбор фильтров

Исходя из номинальной производительности по воздуху выбираем сетчатый самоочищающийся фильтр с индексом 03.200.0. [1. стр. 302 таб.99]

Движение сетки фильтра осуществляется электродвигателем АОЛ-2-21-4 мощностью 1.1 квт

3.7.4 Подбор воздушных клапанов

Для пропуска наружного воздуха принимаем клапан с индексом 03.3213.0, тип привода – электрический. [1. стр. 304 таб.100]

Для обводного канала воздухоохладителя принимаем клапан с индексом 03.3273.0,

Тип привода – электрический. [1. стр. 304 таб.100]

3.7.5 Расчет и подбор воздуховода

Определяем сечение воздуховода по формуле:

F = L/v , м2

где L – расход воздуха, м3/cек

v – расчетное значение скорости воздуха, м/cек

v = 4 м/cек [1. стр. 245 таб.69]

F = 4.07/4 = 1.01 м2

Принимаем к установке круглый воздуховод из листовой стали.

Рассчитываем диаметр воздуховода:

d = √(4F/π) = 1.33√F = 1.33√1.01 = 1.13 м

Исходя из стандартного ряда диаметров для круглых воздуховодов ил листовой стали, принимаем к установке воздуховод диаметром 1.2 м

3.7.6 Подбор вентилятора

Напор (давление), развиваемый вентилятором Нв, должен быть достаточным для преодоления суммы сопротивлений во всасывающей и нагнетательной сети ∑∆h и потери динамического давления при выходе воздуха из сети в атмосферу.

Нв = ∑∆h +ρ · vвых2/2, Н/м2

Сопротивление сети складывается из сопротивления трения hтр и местных сопротивлений hм.с.:

∆h = hтр + hм.с.

Определяем hтр :

hтр = λтр · (∆lтр/dвн ) · (ρ · w2/2), Н/м2

где - λтр – коэффициент сопротивления трения.

∆lтр – сумма длин всех прямых участков воздуховода, м

w – скорость движения воздуха, м/сек

ρ - плотность воздуха, кг/ м3

dвн - внутренний диаметр воздуховода, м

Величина коэффициента сопротивления трения зависит от степени шероховатости стенок труб и от режима течения (ламинарный или турбулентный).

При расчете обычно принимают, что трубы гидравлически гладкие. О характере режима течения судят по величине числа Re.

Re = wdρ/μ

μ = 0.0175 МПа ·с [5. стр. 7 рис.3]

Re = 4 · 1.2 · 1.29/0.0175 = 353.8

Величина Re ‹ 2320, значит режим ламинарный. В этом случае коэффициент трения определяют по формуле:

λтр = 64/ Re = 64/353.8 = 0.18

Находим сумму длин всех прямых участков воздуховода:

∆lтр = 2 + 34 = 36 м

Теперь находим hтр:

hтр = λтр · (∆lтр/dвн ) · (ρ · w2/2) = 0.18 · (36/1.2 ) · (1.29 · 42/2) = 61.9 Н/м2

Определяем hм.с.:

hм.с. = (ρ · w2/2) · ∑ξ ,

где ∑ξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Имеем следующие виды местных сопротивлений:

- 1 плавный поворот на 90°, ξ = 0.5 [1. стр. 243]

- 3 входы через жалюзийную решетку, ξ = 1.4 [1. стр. 243]

Таким образом ∑ξ = 1 · 0.5 + 3 · 1.4 = 4.7

Подсчитываем hм.с:

hм.с. = (ρ · w2/2) · ∑ξ = (1.29 · 42/2) · 4.7 = 48.5 Н/м2

Определяем величину ∆h :

∆h = hтр + hм.с. = 61.9 + 48.5 = 110.4 Н/м2

Теперь можем найти величину напора :

Нв = ∑∆h +ρ · vвых2 = 110.4 +1.29 · 42/2 = 120.72 Н/м2

По найденным величинам напора и производительности по воздуху выбираем центробежный вентилятор марки Ц4-70 с номером 10. Скорость вращения - 960об/мин,

Производительность - 18000 м3/час (5 м/сек), напор – 196 Н/м2 [1. стр. 248 таб. 71а]

3.7.7 Подбор насоса для циркуляции воды в оросительной камере

Расход охлаждающей воды:

V =5.29 кг/сек = 5.29л/сек

Трубы принимаем диаметром 108 × 4 мм [1. стр. 237 таб. 66]

Определяем скорость воды в трубках:

w = V/fтр. = 5.29 · 10-3/ 7.58 · 10-3 = 0.67 м/сек

fтр. – площадь поперечного сечения трубы, м2

fтр. = 7.85· 10-3 м2 [1. стр. 237 таб. 66]

Определяем режим течения воды в трубопроводе:

Re = wdρ/μ

μ = 0.95 МПа ·с [5. стр. 7 рис.3]

d = 100мм = 0.1 м

ρводы = 1000 кг/ м3

Re = wdρ/μ = 0.67 · 0.1 · 1000/0.95 = 70.5

Величина Re ‹ 2320, значит режим ламинарный. В этом случае коэффициент трения определяют по формуле:

λтр = 64/ Re = 64/70.5 = 0.9

Теперь находим hтр :

hтр = λтр · (∆lтр/dвн ) · (ρ · w2/2) = 0.9 · (20/0.1 ) · (1000 · 0.672 / 2) = 0.4 · 105 Н/м2

∆lтр = 20 м

Величина падения давления в местных сопротивлениях при движении воды:

hм.с. = (ρ · w2/2) · ∑ξ ,

Имеем следующие виды местных сопротивлений:

- 4 колена под углом 90°, ξ = 0.5 [1. стр. 243]

- 2 вентиля, ξ = 5 [1. стр. 243]

hм.с. = (ρ · w2/2) · ∑ξ = (1000 · 0.672/2) · (4 · 0.5 + 2 · 5) = 0.027 · 105 Н/м2

Подсчитываем напор насоса:

Н = ∑h = (0.4 +0.027) · 105 = 0.427 · 105 Н/м2 = 4.27 м. вод. ст.

По величинам производительности и напора выбираем насос марки 2К- 9 с номинальной производительностью 5.5 л / cек, полным напором 18м. вод. ст. и КПД – 65%

4. Экономическая часть

4.1 Расчет зарплаты основных рабочих

Кондиционер работает 6 месяцев в году. Его обслуживают два машиниста:

один 5-ого разряда, другой - 6-ого. Часовая ставка машиниста 5-ого разряда – 45 руб.,

6-ого – 53 руб. Работа осуществляется в условиях пятидневки (прерывное производство).

Для машиниста 5–ого разряда:

Всего дней - 183. Праздников и выходных – 56.

183 – 56 =127 дней

127 · 8 = 1016 часов

Отпуск – 12 дней

Болезнь – 3 дня

Гос. Обязанность – 1 день

127 - 12 – 3 – 1 =111 дней

111 · 8 = 888 часов

Тарифный фонд = 45 · 888 = 39960 руб.

Премия = 39960 · 0.4 = 15984 руб.

Тариф + Премия = 39960 + 15984 = 55944 руб.

Основной фонд = Тариф + Премия = 55944 руб.

Дополнительный фонд = (12 + 1) · 8/888 · 100% = 12%

55944 · 0.12 = 6713.3 руб.

Общегодовой фонд = 55944 + 6713.3 = 62657.3 руб.

Ср. мес. зарплата = 62657.3 / 6 = 10442.9 руб.

Для машиниста 6–ого разряда:

Всего дней - 183. Праздников и выходных – 56.

183 – 56 =127 дней

127 · 8 = 1016 часов

Отпуск – 12 дней

Болезнь – 3 дня

Гос. Обязанность – 1 день

127 - 12 – 3 – 1 =111 дней

111 · 8 = 888 часов

Тарифный фонд = 53 · 888 = 47064 руб.

Премия = 47064 · 0.4 = 18825.6 руб.

Тариф + Премия = 47064 + 18825.6 = 65889.6 руб.

Основной фонд = Тариф + Премия = 65889.6 руб.

Дополнительный фонд = (12 + 1) · 8/888 · 100% = 12%

65889.6 · 0.12 = 7906.7 руб.

Общегодовой фонд = 65889.6 + 7906.7= 73796.3 руб.

Ср. мес. зарплата =73796.3 / 6 = 12299.4 руб.

Общегодовой фонд для двух машинистов: 62657.3 + 73796.3 = 136453.6 руб.

4.2 Расчет зарплаты вспомогательных рабочих

Принимаю двух вспомогательных рабочих: одного электрика и одного слесаря.

Часовая ставка для обоих – 45 рублей.

Всего дней - 183. Праздников и выходных – 56.

183 – 56 =127 дней

127 · 8 = 1016 часов

Отпуск – 12 дней

Болезнь – 3 дня

Гос. Обязанность – 1 день

127 - 12 – 3 – 1 =111 дней

111 · 8 = 888 часов

Тарифный фонд = 45 · 888 = 39960 руб.

Премия = 39960 · 0.4 = 15984 руб.

Тариф + Премия = 39960 + 15984 = 55944 руб.

Основной фонд = Тариф + Премия = 55944 руб.

Дополнительный фонд = (12 + 1) · 8/888 · 100% = 12%

55944 · 0.12 = 6713.3 руб.

Общегодовой фонд = 55944 + 6713.3 = 62657.3 руб.

Ср. мес. зарплата = 62657.3 / 6 = 10442.9 руб.

4.3 Расчет капиталовложений и амортизационных отчислений

Qгод = Q0 187 8 = 15.75 · 187 · 8 = 23562 руб.

Куд = 11 руб.

∑К = Куд · Qгод = 11 · 23562 = 259182 руб.

Здания и сооружения = 23562 · 0.4 = 9424.8 руб.

Машины и оборудование = 23562 · 0.5 = 11781 руб.

Транспорт = 23562 · 0.1 = 2356.2 руб.

Сумма = 9424.8 + 11781 +2356.2 = 23562 руб.

Здания и сооружения = 9424.8 · 0.1 = 942.48 руб.

Машины и оборудование = 11781 · 0.2 = 2356.2 руб.

Транспорт = 2356.2 · 0.25 = 589.05 руб.

Общая сумма амортизации = 942.48 + 2356.2 +589.05 = 3887.73 руб.

4.4 Расчет себестоимости единицы холода

Таб. 4. Таблица калькуляции.

№ п/п	Cтатья калькуляции	Единица измерения	Норма расхода	Цена	На 1 ед. холода	На Qгод 23562
1	----
2	Электроэнергия	квт	1квтч	4 руб.	4 руб.	94248 руб.
3	Вода	т	2 т	4 руб.	8 руб.	188496 руб.
4	Зарплата для основных произ. рабочих	руб	----	----	5.8 руб.	136453.6 руб.
5	Отчисления на соцстрах	руб	----	----	1.5 руб.	35477.9 руб.
6	Цеховые расходы	руб	----	----	11.6 руб.	272907.2 руб.
7	Цеховая себестоимость	руб	----	----	30.9 руб.	727582.7 руб.
8	Общезаводские расходы	руб	----	----	8.7 руб.	204680.4 руб.
9	Общезаводская себестоимость	руб	----	----	39.6	932263.1 руб.
10	Внепроизводственные расходы	руб	----	----	1.5	37290.5 руб.
11	Полная себестоимость	руб	----	----	41.1 руб.	969553.6 руб.

4.5 Расчет экономической эффективности производства

Оптовую цену принимаем 50 руб.

Определяем прибыль:

П = Оц – С = 50 – 41.1 = 8.9 руб.

Рентабельность продукта:

Rпр = П/С · 100% = 8.9/41.1 · 100% = 21 %

Рентабельность производства:

Rпр-ва = (Побщ / Фосн + Фоб) · 100% = (209701.8/ 259182 + 103672.8) · 100% =57%

Побщ = П · Qгод = 8.9 · 23562 = 209701.8 руб.

Фосн = ∑К = 259182 руб.

Фоб = 0.4 · ∑К = 0.4 · 259182 = 103672.8

Срок окупаемости:

Ток = ∑К / Побщ = 259182 / 209701.8 = 1.2 года

Коэффициент эффективности:

Кэф = 1/ Ток =1/1.2 = 0.83

4.6 Технико-экономические показатели

1.  Годовая холодопроизводительность Qгод = 23562 руб.

2.  Количество работающих – 4 чел.

3.  Ср. мес. зарплата на одного работающего - 10907 руб.

4.  Годовой фонд зарплат всех работающих – 261768.2 руб.

5.  Сумма капиталовложений: ∑К = 259182 руб.

6.  Полная себестоимость единицы холода – 41.1 руб

7.  Оптовая цена единицы холода – 50 руб.

8.  Прибыль на единицу холода – 8.9 руб

9.  Общая прибыль Побщ = 209701.8 руб.

10.  Рентабельность продукта Rпр = 21 %

11.  Рентабельность производства Rпр-ва = 57%

12.  Срок окупаемости Ток = 1.2 года

13.  Коэффициент эффективности Кэф = 0.83

14.  Фондоотдача

Фотд = (Оц · Qгод)/ ∑К = (50 · 23562)/ 259182 = 4.5