Проектирование малых водопропускных сооружений

стр.228), для чего определяются следующие величины:

hc= 0,5 ?H = 0,5 ?1,88 = 0,94 м,

(3.11)

где hc – глубина в сжатом сечении.

[pic],

(3.12)

По рисунку определяем, что [pic]0,38, откуда следует:

[pic], (3.13)

Qp=6,91?4=27,64 м3/с

способности выполняется.

3.2 Назначение и выбор отверстия прямоугольных водопропускных труб.

Расчет труб производится при безнапорном режиме протекания воды через

сооружение.

Условие безнапорного режима протекания воды:

??1,2?h, (3.18)

где Н – глубина воды перед трубой, м

h – высота отверстия трубы, м.

Условие пропускной способности трубы:

(3.19)

где Qp – расчетный расход воды, м3/с

Qc – пропускная способность трубы, м3/с.

В первом приближении примем 2-х очковую трубу. Определяем расчетный

расход стока воды, приходящийся на одно очко:

[pic] м3/с (3.20)

Для [pic]=6,91 м3/с из табл.15.12 ([2], стр.229) выписываем данные:

отверстие трубы (b x h) – 2,00 x 2,00 м;

глубина воды перед трубой Н=1,66 м;

скорость на выходе из трубы V=3,50 м/с.

Н=2,11<1,2 ?h=1,2 ?2,00=2,40 м – условие безнапорного режима

соблюдается.

Определяем пропускную способность трубы по формуле 15.21 ([2],стр.228):

[pic], (3.21)

где b – ширина трубы, равная 2,00 м;

Н – глубина воды перед трубой, равная 1,66 м.

Qp=6,91?4=27,64 м3/с

способности не выполняется.

Необходимо увеличить глубину воды перед трубой. По табл.15.12 ([2],

стр. 229) принимаем следующие гидравлические характеристики 4-х очковой

прямоугольной трубы:

отверстие трубы (b x h) – 2,00 x 2,00 м;

глубина воды перед трубой Н=1,97 м;

скорость на выходе из трубы V=4,10 м/с.

Н=1,48<1,2 ?h=1,2 ?2,00=2,40 м – условие безнапорного режима

соблюдается.

Определяем пропускную способность трубы по формуле 15.21 ([2],стр.228):

[pic], (3.22)

где b – ширина трубы, равная 2,00 м;

Н – глубина воды перед трубой, равная 1,97 м.

Qp=6,91?4=27,64 м3/с

способности соблюдается.

3.3 Определение длины водопропускной трубы.

Длина водопропускной трубы зависит от высоты насыпи у трубы, которая

определяется по продольному профилю и от угла, который образует ось трубы

с осью дороги.

[pic], (3.23)

где B – ширина земляного полотна для IV категории, равная 10 м;

m – коэффициент заложения откосов насыпи, равный 1,5;

Hнас – высота насыпи у трубы, равная 4,00 и определяемая по

продольному профилю, при условии, что она должна быть больше или

равна минимальной высоте насыпи Hmin, определяемой в п. 3.4;

hтр – высота трубы в свету, равная 2,00 м;

iтр – уклон трубы, принимаемый равным уклону лога у сооружения

(табл. 1.1 курсовой работы), равный 0,004 тыс.;

? – угол между осью дороги и осью трубы, равный 620.

3.4 Назначение минимальной высоты насыпи у трубы.

Минимальная толщина засыпки труб установлена ?=0,5 м, но так как

толщина дорожной одежды hдо= 0,80 м, принимаем ?= 0,80 м.

[pic], (3.24)

где hтр – высота трубы в свету, равная 2,00 м;

? - толщина стенки звена трубы, равная 0,22 м.

3.5 Расчет укрепления русла и откосов у водопропускных труб.

Скорости потока на выходе за малыми водопропускными сооружениями

достигают 5…6 м/с, в то время как допускаемые скорости для грунтов в

неукрепленных отводящих руслах составляют 0,7…1 м/с. В связи с этим

наблюдаются местные размывы за сооружениями и поэтому расчеты выходных

участков имеют такое же важное значение, как и определение их отверстий.

Длина участка укрепления от размыва за трубой будет равна:

[pic] м, (3.25)

где d(b) – диаметр (ширина) водопропускной трубы. Для прямоугольной

трубы, установленной на ПК 09+85,00 b=2,00 м.

В курсовой работе принимаем длину участка укрепления от размыва за трубой

равной:

[pic], (3.26)

При известной длине укрепления lукр глубина воронки размыва за ним ?

может быть подсчитана приближенно по методу О. В. Андреева. Порядок

расчета следующий:

1. Определяем отношение [pic]. В курсовой работе отношение [pic]= 3.

2. Находим величину [pic] в зависимости от отношения [pic] по табл.

XIV.26 [3]: [pic]=0,65.

3. Вычисляем глубину воронки размыва за жестким укреплением:

[pic], (3.27)

Глубина ковша размыва будет равна:

[pic], (3.28)

Длину зуба укрепления вычислим по формуле:

[pic], (3.29)

Ширина укрепления Вукр может быть равна ширине спланированного

выходного участка В, при этом для труб Вукр =(5…7)?d(b). Определим Вукр

по прил. 2 курсовой работы: Вукр =11,44 м.

Длина участка укрепления перед трубой будет равна:

[pic], (3.30)

Ширина участка укрепления [pic] перед трубой определим по прил. 2

курсовой работы: [pic]=12,80 м.

Тип укрепления назначается по приложению 22 [5] исходя из скорости на

входе и выходе из трубы. Все рассчитанные параметры укрепления русел

круглой и прямоугольной труб внесены соответственно в таблицы 3.4 и 3.5.

Укрепление откосов осуществляется путем укладки одерновки, для чего

необходимо подсчитать ее площадь.

Площадь одерновки определим, как сумму площадей трапеций, расположенных

справа, слева и над входным оголовком, для чего необходимо определить

геометрические параметры трапеции на откосе.

Длина укрепления одерновки на откосе у портала будет равна

[pic], (3.31)

где lоткр – длина открылка, равная 4,50 м;

? – угол наклона откоса насыпи, равный [pic];

? – угол, который составляют открылки с осью трубы, равный [pic]

Длина укрепления на откосе по краю одерновки будет равна

[pic], (3.32)

где x – ширина укрепления, равная 1,00 м.

Длина укрепления одерновки над входным оголовком будет равна

[pic] (3.33)

где Вукр – ширина участка укрепления перед трубой (таблицы 3.4 и 3.5),

равная 12,80 м;

? - косина сооружения (таблица 1.1), равная [pic]

Площадь одерновки справа и слева портала вычисляется как площадь

трапеции по формуле

[pic]. (3.34)

Площадь одерновки над входным оголовком вычисляется как площадь

прямоугольника по формуле

[pic]. (3.35)

Общая площадь одерновки будет равна

[pic]. (3.36)

Укрепление выходного оголовка рассчитывается аналогично. Результаты

расчета укрепления откосов труб приведены в таблице 3.1.

Таблица 3.1

Ведомость укрепления откосов у труб

|ПК положение |Площадь укрепления откосов, м2 |

|сооружения | |

| |круглой трубы |прямоугольной трубы |

|09+85,00 |21,53 |21,53 |13,56 |13,56 |

6. Конструирование водопропускных труб.

Определение длины трубы с учетом конструктивных элементов ([6]).

[pic], (3.37)

где n – количество звеньев, равное 18;

1,00 – длина звена, м;

0,03 – расстояние между звеньями, м.

Длина трубы с учетом оголовка.

[pic], (3.38)

где M – длина оголовка, равная 3,20 м. ([6])

Результаты конструирования круглых и прямоугольных водопропускных труб

приведены в таблицах 3.2 и 3.3 соответственно.

7. Определение горизонта подпертых вод.

Для определения горизонта подпертых вод необходимо знать глубину воды перед

трубой и отметку русла лотка. Тогда значение можно будет вычислить по

следующей формуле ([6]):

[pic], (3.39)

где Н – высота воды перед трубой, равная 1,97 м;

отм. русла – отметка русла, равная 47,00 м.

Результаты расчета горизонта подпертых вод у круглых и прямоугольных

водопропускных труб приведены в таблицах 3.2 и 3.3 соответственно.

4. Гидравлический расчет малого моста (ПК 09+85,00)

4.1 Установление схемы протекания воды под мостом.

Для того, чтобы правильно определить схему протекания воды под мостом,

необходимо определить бытовую глубину потока.

Исходные данные:

- расчетный расход Qp = 30,24 м3/с;

- уклон лога у сооружения iл = i0 = 0,0037;

- заложение склонов: правого mпр = 42,18;

левого mл = 40,36;

- укрепление лога – одерновка плашмя.

1. По приложению 23 [5] устанавливаем коэффициент шероховатости для

заданного типа укрепления n = 0,03.

2. Так как сечение суходола при заданных уклонах треугольное, то

принимаем

[pic] (4.1)

3. Определяем значение расчетной расходной характеристики

[pic] м3/с (4.2)

4. Используя способ подбора, произвольно назначаем h1 = 1 м и

последовательно подсчитываем:

площадь живого сечения

[pic] (4.3)

гидравлический радиус

[pic], (4.4)

где [pic] – длина смоченного периметра,

[pic] (4.5)

скоростную характеристику (см. приложение 24 [5])

W1 = 19,6 м/c

расходную характеристику

[pic] м3/с (4.6)

что значительно больше требуемого значения К0 = 497,14 м3/с.

5. Назначаем h2 = 0,5 м, и тогда, используя формулы 4.3 – 4.6, получаем:

[pic]

W2 = 11,35 м/c

[pic] м3/с

Полученное значение расходной характеристики значительно меньше

требуемое значение К0 = 74,37 м3/с , поэтому расчет следует

продолжить.

6. Назначаем h3 = 0,8 м, и тогда, используя формулы 4.3 – 4.6, получаем:

[pic]

W3 = 16,50 м/c

[pic] м3/с

Расхождение [pic], т. е. более 5 %, поэтому расчет следует

продолжить.

7. Назначаем h4 = 0,85 м, и тогда, используя формулы 4.3 – 4.6,

получаем:

[pic]

W4 = 17,14 м/c

[pic] м3/с

Расхождение [pic], т. е. менее 5 %, поэтому расчет следует

прекратить.

8. Скорость потока в логе при h0 = 0,85 м определим по формуле

[pic], (4.7)

где

[pic]; (4.8)

здесь

[pic] (4.9)

Тип укрепления русла назначается по приложению 22 [5]. В данном случае

для расчетной скорости V0 = 1,01 м/с и бытовой глубины h0 = 0,85 м русло

будет целесообразно укрепить галькой, 25…40 мм.

Результаты расчета бытовой глубины и укрепления русла приведены в

таблице 4.1.

Таблица 4.1

Ведомость расчета бытовой глубины потока

| | |iл, тыс. |тика К0, |м |м/с | |

| | | |м3/с | | | |

|09+85,00 |30,24 |0,0037 |497,14 |0,85 |1,01 |Галька |

| | | | | | |25…40 мм |

4.2 Определение отверстия и высоты моста.

Перед тем, как определять отверстие моста, необходимо вычислить

допускаемый напор воды перед мостом, который будет равен:

[pic], (4.10)

где Ннас – высота существующей насыпи, равная 4,00 м;

?к – коэффициент, учитывающий снижение кривой подпора во входном

сечении, принимаемый равным:

[pic]

(4.11)

? – величина, учитывающая строительную высоту пролетного строения и

технический запас возвышения низа пролетного строения над уровнем

воды, определяемая по следующей формуле:

[pic], (4.12)

где hстр – строительная высота пролетного строения равная 1,35 м;

?min – технический запас возвышения низа пролетного строения

над уровнем воды, принимаемый равным 1 м при наличии

корчехода и селевых потоков и, принимаемый равным 0,50 м

во всех остальных случаях.

Первый расчетный случай. Исходные данные для расчета:

- тип устоев – с откосными крыльями;

- расчетный расход Q = 30,24 м3/с (табл. 2.3 курсовой работы);

- бытовая глубина воды в логе h0 = 0,85 м (п. 4.1 курсовой работы);

- напор воды перед мостом Н = 2,69 м.

Определить: отверстие малого моста и подобрать тип укрепления для

подмостового русла.

Порядок расчета:

1. По табл. VI.1 [5] устанавливаем, что устоям с откосными крыльями

соответствует коэффициент расхода m = 0,35, тогда по табл. VI.2 [5]

критерий затопления N = 0,8.

Проверяем условие затопления. Так как

[pic] (4.13)

то подмостовое русло является незатопленным и поэтому коэффициент

затопления ?з = 1.

2. Определяем размер отверстия моста

[pic], (4.14)

Принимаем ближайшее стандартное значение b1 = 5,00 м.

3. Новое (уточненное) значение напора перед мостом

[pic], (4.15)

4. Условие

[pic] (4.16)

не изменилось.

5. По табл. VI.2 [5] устанавливаем,. что k1 = 0,52, следовательно, глубина

в расчетном сечении

[pic] (4.17)

и скорость

[pic] (4.18)

6. По данным, приведенным в приложении 22 [5], устанавливаем, что

при Vрасч = 4,69 м/с и

hрасч = 1,29 м подмостовое русло необходимо укрепить мощением с

потбором лица и грубым приколом на щебне (слой щебня не менее 10 см) из

камня размером 20 см.

Так как мощение крайне неиндустриальный тип укрепления русел, в

последнее время он чаще всего заменяется укреплением из сборных

бетонных плит размером 50 Х 50 или 100 Х 100 см.

Таблица 4.2

Ведомость расчета малых мостов по I расчетному случаю

|положен|ный |я |отверстия |нный |а |ть |подмостового |

| |Q, |а воды| |воды |в |в | |

| | |h0, м | |мостом|ном |ном | |

| | | | | |и h1, |и | |

| | | | | |м |Vрасч,| |

| | | | | | |м/с | |

| | | | |b1 | | | | |

|09+85,0|30,24 |0,85 |4,42 |5,00 |2,48 |1,29 |4,69 |Мощение из |

|0 | | | | | | | |сборных ж/б |

Третий расчетный случай. Исходные данные для расчета:

- тип устоев – с откосными крыльями;

- расчетный расход Q = 30,24 м3/с (табл. 2.3 курсовой работы);

- бытовая глубина воды в логе h0 = 1,29 м;

- напор воды перед мостом Н = 4,69 м.

Определить: отверстие малого моста и подобрать тип укрепления для

подмостового русла.

Порядок расчета:

1. По табл. VI.1 [5] устанавливаем, что устоям с откосными крыльями

соответствует коэффициент расхода m = 0,35, тогда по табл. VI.2 [5]

критерий затопления N = 0,8. Тогда N ( H = 0,80 ( 2,48 = 1,98 м.

Проверяем условие затопления. Так как

[pic] (4.19)

то подмостовое русло является не затопленным.

коэффициент затопления ?з = 1,00.

2. Размер отверстия моста

[pic]. (4.21)

Округляем до стандартного значения b1 = 5,00 м.

3. Для определения нового значения напора Н1 подсчитаем вспомогательную

функцию

[pic]. (4.22)

По таблице приложения 28 [5] при m = 0,35 и ( = 1,03 устанавливаем, что

n1 = 0,8 и (з1 =

= 1,00. Так как стандартное отверстие моста незначительно отличается от

расчетного, то значения n и (з не изменились, т. е. практически не

изменился напор воды перед мостом и можно принять Н1 = 2,48 м.

4. Определим глубину и скорость потока в расчетном сечении, предварительно

установив, что kп = 0,63 (по таблице приложения 28 [5] при m = 0,35 и n

= 0,8).

[pic], (4.23)

[pic]. (4.24)

5. По данным расчета может быть принят тип укрепления под мостового русла

– мщение на щебне из рваного камня размером 20 см, на слое щебня не

менее 10 см.

Так как мощение крайне неиндустриальный тип укрепления русел, в

последнее время он чаще всего заменяется укреплением из сборных

бетонных плит размером 50 Х 50 или

100 Х 100 см.

Таблица 4.3

Ведомость расчета малых мостов по Ш расчетному случаю

|положен|ный |я |отверстия |нный |а |ть |подмостового |

| |Q, |а воды| |воды |в |в | |

| | |h0, м | |мостом|ном |ном | |

| | | | | |и |и | |

| | | | | |м |м/с | |

| | | | |b1 | | | | |

|09+85,0|30,24 |1,29 |4,99 |5,00 |2,48 |1,56 |3,90 |Мощение из |

|0 | | | | | | | |сборных ж/б |

4.3 Определение горизонта подпертых вод,

Горизонт подпертых вод (ГПВ) у малого моста можно найти как сумму

напора воды перед мостом и отметки русла лотка. Тогда значение ГПВ будет

равно:

[pic], (4.25)

где Н – подпор воды перед мостом, равный 2,48 м;

отм. русла – отметка русла, равная 47,00 м.

Результаты расчета горизонта подпертых вод у малого моста по первому и

третьему расчетным случаям приведены в таблице 4.4.

Таблица 4.4

Ведомость расчета ГПВ малых мостов и отметок дамб

|Пикетажное |Отметка ГПВ, м, при расчете |Отметка дамбы, м, при расчете|

|положение |малого моста по |малого моста по |

|сооружения | | |

|09+85,00 |49,48 |49,48 |– |– |

5 Гидравлический расчет придорожных канав (пример расчета нагорной

канавы на ПК 03+90,00 – ПК 07+80,00).

5.1 Определение площади водосборного бассейна

Площадь водосборного бассейна для расчета нагорной канавы определяется

по формуле 1.1 курсовой работы

[pic]. (5.1)

5.2 Расчет полного стока.

Расход воды, притекающей к нагорной канаве определим по формуле 15.9

[2]

[pic] (5.4)

где 87,50 – коэффициент размерности;

?час – интенсивность ливня часовой продолжительности, определяемая по

табл. 15.7 [2], и равная для 10 ливневого района 1,35 мм/мин;

Fобщ – площадь водосборного бассейна нагорной канавы вместе с

площадью водосборного бассейна верхового кювета, расход воды из

которого отводится в нагорную канаву, равный 0,0425 км2.

5.3 Определение основных параметровнагорной канавы от ПК 03+90,00 до ПК

07+80,00).

Данная задача выполняется методом подбора искомых величин “h” и “b” в

расчетном сечении.

Исходные данные для расчета:

- русло трапецеидального сечения;

- уклон i0=0,022 (принимается равным уклону местности);

- коэффициент заложения откосов m=0,5;

- ширина русла по дну b=0,50 м;

- расчетный расход Qр=5,02 м3/с;

- тип укрепления мощение на щебне, слой щебня не менее 20 см.

Порядок расчета:

1. По приложению 23 [5] устанавливаем коэффициент шероховатости

n=0,022.

2. Определяем значение расчетной расходной характеристики по формуле

IV.22 [5]

[pic] (5.5)

3. Назначаем глубину h1=0,60 м, определяем:

площадь живого сечения по формуле IV.5 [5]

[pic]; (5.6)

гидравлический радиус по формуле IV.4 [5]

[pic], (5.7)

где ?1 – длина смоченного периметра, определяемая по формуле IV.6 [5]

[pic]; (5.8)

скоростную характеристику, определяемую по приложению 24 [5] и равную

W1=19,30 м/с;

расходную характеристику

[pic] (5.9)

Расхождение

[pic]. (5.10)

Так как расхождение К2 с К0 менее 5%, то глубина воды в канаве

определена верно.

4. Определяем среднюю в сечении скорость по формуле IV.18 [5] и

сравниваем с максимально допустимой скоростью для заданного типа

укрепления, равной Vдоп = 3,00 м/с (см. приложение 22 [5]).

[pic] (5.12)

5. Определим расход воды, который может обеспечить наша канава при

полученных в ходе расчета параметрах по формуле IV. [5] и сравним его

с расчетным значением Qр =5,02 м3/с.

[pic] (5.13)

Для нагорной канавы от ПК 03+90,00 до ПК 07+80,00 принимаем

окончательно подобранные величины h=0,60 м и b=0,50 м.

5.4 Выбор типа укрепления.

Типы укрепления канавы задают перед расчетом основных параметров канавы

по приложению 22[5]. После расчета сравнивают полученную среднюю скорость

течения воды в канаве с максимально допустимой неразмывающей скоростью:

если полученная в ходе расчета скорость меньше допустимой, то принимаем

этот тип укрепления, в ином случае выбираем другой тип укрепления и

повторяем расчет параметров канавы.

5.5 Конструирование придорожной канавы.

Окончательная конструкция канавы определяется после ее полного

гидравлического расчета по всем расчетным сечениям построением

продольного и поперечного профилей.

Список использованных источников

1. Характеристики водосборного бассейна: Методические указания и задание

к выполнению курсовой работы по проектированию малых дорожных

водопропускных сооружений для студентов специальности 29.10

“Строительство автомобильных дорог и аэродро мов”/Сост. В.П.

Горбачев, Ю.С. Глибовицкий, В.В. Лопашук. –Хабаровск: Изд-во Хабар.

Гос. Техн. Ун-та, 1993. –23 с.

2. Справочник инженера – дорожника: Проектирование автомобильных дорог.

Под ред. Г.А. Федотова. –М.: Транспорт, 1989. –437 с.

3. Справочник инженера – дорожника: Изыскания и проектирование

автомобильных дорог. Под ред. О.В. Андреева. –М.: Транспорт, 1977.

–559 с.

4. И.М. Красильщиков, Л.В. Елизаров Проектирование автомобильных дорог.

–М.: Транспорт, 1986. –212 с.

5. Гидрологические и гидравлические расчеты малых дорожных сооружений.

Большаков В.А., Курганович А.А.. –К.: Вища школа. Головное изд-во,

1983. –280 с.

6. Курс лекций по проектированию автомобильных дорог.

7. Нормативные материалы для выполнения курсовой работы №2 по дисциплине

“Проектирование автомобильных дорог (расчет стока) ”. /Сост.

Глибовицкий Ю.С., Горбачев В.П., Лопашук В.В.. –Хабаровск: Изд-во

Хабар. Гос. Техн. Ун-та, 1992. –7 с.

8. СниП 2.05.02-85 Автомобильные дороги. Госстрой СССР. –М.:ЦИТП

Госстроя СССР, 1986. –56 с.

Таблица 3,1.2

Ведомость расчета круглых водопропускных трубы.

| | |ка |сооруж| |n x d | |Hmin, |насыпи|трубой|м |лотка,|з/п, | |

| | | |ения | | |м |м |, |, | | |м |м |

| | | | | | | | |Нн, м |Н, м | |м | | |

| | | | |Qр |Qс | | | | | | | | | |

|1 |09+85,|суходо|ж/б |27,64 |27,80 |4 х |24,88 |3,02 |4,00 |1,88 |48,18 |47,00 |51,00 |– |

| |00 |л | | | |2,00 | | | | | | | | |

Таблица 3,2.3

Ведомость расчета прямоугольных водопропускных труб

|№ |положе|ие |матери| |е в |сооруж|насыпи|вующая|а воды|а ГВП,|а |а |а |

| | | |ения | |h |м |м |, |, | | |м |м |

| | | | | | | | |Нн, м |Н, м | |м | | |

| | | | |Qр |Qс | | | | | | | | | |

|1 |09+85,|суходо|ж/б |27,64 |29,40|4х2,00х2|24,88 |3,02 |4,00 |1,97 |49,97 |47,00 |51,00 |– |

| |00 |л | | | |,00 | | | | | | | | |

Таблица 3,3.4

Ведомость расчета укрепительных работ круглых водопропускных труб

|ние |ал | |свету | |

| |сооруж| |n x d | |

| | |Qp |Qc | |V, м/с|Тип |Длина |Ширина|Площад|V, м/с|Тип |Длина |Ширина|Площад|

| | | | | | | |м |м |ения, | | |м |м |ения, |

| | | | | | | | | |м2 | | | | |м2 |

|09+85,|ж/б |27,64 |27,80 |4 х |2,13 |булыжн|2,40 |19,11 |45,86 |3,20 |булыжн|8,23 |19,11 |157,28|

|00 | | | |2,00 | |ик | | | | |ик | | | |

Таблица 3,4.5

Ведомость расчета укрепительных работ прямоугольных водопропускных труб

|ние |ал | |свету | |

| |сооруж| |n x b | |

| |ения | |x h | |

| | |Qp |Qc | |V, м/с|Тип |Длина |Ширина|Площад|V, м/с|Тип |Длина |Ширина|Площад|

| | | | | | | |м |м |ения, | | |м |м |ения, |

| | | | | | | | | |м2 | | | | |м2 |

|09+85,|ж/б |27,64 |29,40 |4х2,0х|3,07 |булыжн|2,40 |25,66 |61,58 |4,60 |облицо|8,23 |25,66 |211,18|

|00 | | | |2,0 | |ик | | | | |вка из| | | |

Таблица 5,1.1

Ведомость придорожных канав

|о сечения|ого | | |‰ |я воды в | |

| |F, км2 | | | |м/с | |

| | | | | |h, м |hк, м |понизу b,| | | |

| | | | | | | |м | | | |

|Нагорная канава (ПК 03+90,00 – ПК 07+80,00) |

|Водоразде|0,0425 |5,02 |5,26 |0,50 |0,60 |0,85 |0,50 |22 |2,86 |Мощение на |

|л | | | | | | | | | |щебне (20 см).|

|РС1 | | | | | | | | | | |

-----------------------

ИП – КР1 – 964040 – АД

Страницы: 1, 2

МЕНЮ

Проектирование малых водопропускных сооружений

ИНТЕРЕСНОЕ