рефераты бесплатно
 

МЕНЮ


Исследование методов охлаждения садки колпаковой печи с помощью математического моделирования

|25 % - Н2 | |

|Содержание в защитном газе (з. г.)|44 |

|50 % - Н2 | |

|Содержание в защитном газе (з. г.)|43,30 |

|75 % - Н2 | |

|Содержание в защитном газе (з. г.)|40,40 |

|100 % - Н2 | |

|Содержание в з.г. 5 % Н2+1 РКК |37,3 |

|Содержание в з.г. 5 % Н2+2 РКК |41 |

|Содержание в з.г. 5 % Н2+3 РКК |42,3 |

|Содержание в з.г. 5 % Н2+4 РКК |45 |

|Содержание в з.г. 25 % Н2+ 1 РКК |37,4 |

|Содержание в з.г. 25 % Н2+2 РКК |40,3 |

|Содержание в з.г. 25 % Н2+3 РКК |42 |

|Содержание в з.г. 25 % Н2+4 РКК |43,2 |

|Содержание в з.г. 50 % Н2+1 РКК |33 |

|Содержание в з.г. 50 % Н2+2 РКК |35,4 |

|Содержание в з.г. 50 % Н2+3 РКК |38,3 |

|Содержание в з.г. 50 % Н2+4 РКК |39 |

|Содержание в з.г. 75 % Н2+1 РКК |30,2 |

|Содержание в з.г. 75 % Н2+2 РКК |30,4 |

|Содержание в з.г. 75 % Н2+3 РКК |31,4 |

|Содержание в з.г. 75 % Н2+4 РКК |32,3 |

|Содержание в з.г. 100 % Н2+1 РКК |30 |

|Содержание в з.г. 100 % Н2+2 РКК |29,3 |

|Содержание в з.г. 100 % Н2+3 РКК |28,3 |

|Содержание в з.г. 100 % Н2+4 РКК |28 |

Следовательно применение 100% Н2 и 4-х или 3-х радиационно-конвективных

колец позволяют уменьшить длительность периода охлаждения на 53,58%.

4.2. Анализ результатов исследования устройства струйного охлаждения садки

Разработано устройство для охлаждения металла в одностопной колпаковой печи

относится к термической обработке плотносмотанных рулонов тонколистовой

холоднокатаной полосы, например жести, автолиста и может быть использовано

в черной и цветной металлургии /2/.

Целью изобретения является ускорение процесса охлаждения металла в

одностопной колпаковой печи.

Поставленная цель достигается тем, что используются не переносные, а

стационарные вентиляторы, обеспечивающие централизованное питание всего

отделения эжекторным воздухом для эвакуации продуктов сгорания из-под

нагревательного колпака в период нагрева, которые подают по гибким шлангам

воздух в общий коллектор, охлаждающего устройства, устанавливаемого в

начале периода охлаждения сверху поверх муфеля и стенда причем на

коллекторе, охватывающем в виде тора со всех сторон муфель, и отстоящем от

него на расстоянии, 10-12 калибров диаметров отверстий, установлены

параллельно образующей муфеля вертикальные стояки, имеющие ряд обращенных к

поверхности муфеля и обеспечивающих подачу высокоскоростных струй

эжекторного воздуха перпендикулярно к ней круглых или щелевых отверстий,

причем верхние отверстия в стояках выполнены на уровне, превышающем верхний

срез конвекторного кольца, установленного между вторым и третьим рулонами,

на высоту данного кольца, причем общий коллектор расположен на 200-300 мм

выше пода стенда и соединен вертикальными несущими и центрирующими стояками

с верхней траверсой с установленной на ней проушиной для крюка мостового

крана.

Данное устройство работает следующим образом. Мостовым краном устройство

устанавливается на стенд колпаковой печи. Центрирующие вертикальные стояки

обеспечивают строго вертикальное перемещение устройства вниз симметрично

относительно муфеля. Кроме того, они же обеспечивают исключение возможности

касания стояками обечайки муфеля и его смещения при подъеме устройства

после окончания процесса охлаждения. С помощью направляющих (карандашей)

на стенде осуществляется фиксация общего коллектора относительно подвода

эжектирующего воздуха. Гибким шлангом общий коллектор подключается к

системе питания воздухом от эжекторного вентилятора, компрессора или

турбовоздуходувки. Воздух выходит из отверстий, обращенных к охлаждаемой

поверхности, в виде струй, перпендикулярных к муфелю. Высота стояков

выбирается таким образом, чтобы верхний ряд отверстий был выше верхнего

среза конвекторного кольца между вторым и третьим рулонами садки на высоту,

равную высоте самого кольца.

Отверстия в коллекторах обеспечивают натекание струй на муфель снизу вверх,

чтобы исключить попадание охлаждающего воздуха на песочный затвор. Для этой

цели опоры поднимают коллектор на 200-300 мм над уровнем пода стенда

колпаковой печи.

Струи, выходящие из отверстий в коллекторе и стояках интенсивно охлаждают

муфель: коэффициент теплоотдачи при соударении струи с поверхностью,

перпендикулярную к ней, в 5-6 раз выше, чем при движении воздуха

параллельно (последнее имеет место при использовании охлаждающего колпака,

когда просасываемый воздух движется вертикально в кольцевом зазоре).

Указанный район муфеля характеризуется наивысшей скоростью движения

защитной атмосферы в зазоре между боковой поверхностью двух нижних рулонов

и внутренней плоскостью поверхности муфеля, так как здесь циркулирует более

60-70 % всего объема атмосферы. Кроме этого, в данном районе коэффициент

теплоотдачи между защитным газом и муфелем наиболее высок, так как газ

выходит из направляющего аппарата с высокой скоростью и ударяется о муфель

изнутри.

Для увеличения скорости истечения струй из стояков и коллектора устройства

для охлаждения садки колпаковой печи могут быть использованы компрессор или

турбовоздуходувка, которые обеспечивают высокое давление воздуха питания и,

как следствие, высокую скорость истечения струй из отверстий, что в свою

очередь увеличивает коэффициент теплоотдачи.

Увеличение коэффициента теплоотдачи может быть повышено также за счет

увлажнения воздуха с помощью эжектирования воды через трубку соединяющую

общий коллектор с баком с водой.

Использование данной системы на одностопных колпаковых печах ЛПЦ-5 ММК (5

опытных отжигов) дало следующие результаты: при установке на печи,

работающей с обыкновенными конвективными конвекторными кольцами (высотой 70

мм) длительность периода охлаждения сократилась на 21 % /4/.

На ММК в ЛПЦ-5 изготовлена и опробована установка струйного охлаждения

(УСОМ) холоднокатаных рулонов в газовых колпаковых печах. Установка проста

в изготовлении и представляет собой сварную металлическую конструкцию с

коллектором для эжекторного воздуха и распределительными трубами для

струйного охлаждения муфеля (рис. 12).

Продолжительность охлаждения металла под муфелем сокращается за счет

охлаждения муфеля эжекторным воздухом, который поступает в коллектор и

через отверстия в распределительных трубах подается на муфель. Отверстия

расположены так, чтобы охватить воздухом большую часть муфеля. Высота

распределительных труб рассчитана на ширину полосы нижнего рулона, так как

нижний рулон является (как говорилось выше) отстающим.

Установка струйного охлаждения металла (УСОМ)

[pic]

1 - рулоны металла, 2 - радиационно-конвективные кольца (РКК), 3 - муфель,

4 - каркас колпака, 5 - воздушные патрубки, 6 - воздушный коллектор, 7 -

труба питающая систему эжекторным воздухом.

Рис. 12

Для проверки работы установки было проведено три опытных отжига.

Садка была упакована четырьмя рулонами по 23 тонны каждый. Переменным

параметром, который изучался, была температура стендовой термопары, при

которой устанавливалась УСОМ. На рис. 12 приведены кривые охлаждения: при

начальных температурах 680 0С (сразу после снятия нагревательного

колпака), 530 0С и 410 0С. Для сравнения был проведен контрольный опыт без

применения УСОМ.

Продолжительность охлаждения рулонов до температуры распаковки (по

стендовой термопаре) 180 0С составила на контрольном опыте 69 часов, с

применением УСОМ сразу после снятия колпака - 50 часов (72,5 %), с

применением УСОМ при температурах 530 0С и 410 0С по стендовой термопаре -

56 часов (81,2 %).

Сравнительные графики охлаждения, составленные по обобщенным результатам

экспериментальных отжигов рулонов в колпаковых печах Магнитогорского

металлургического комбината (ММК) представлены на рис. 13 и плакате.

Показано, что в случае применения воздушной обдувки во всем практическом

диапазоне температур конца охлаждения и параметров рулонов

продолжительность охлаждения может быть сокращена не более, чем на 8-25 %,

а производительность одного стенда - увеличена не более, чем на 6-15 % /4/,

т.е. позволяет существенно улучшить показатели работы КП, практически при

небольших затратах и без остановки действующего производства повысить

эффективность работы существующих колпаковых печей.

Эффективность обдувки муфеля воздухом при охлаждении рулонов жести на ММК

[pic]

обдувка воздухом, 2 - естественное охлаждение, 3 - поливка муфеля водой.

Н.о. - начало принудительного охлаждения муфеля.

Рис. 13

ЭКОНИМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА

Расчет затрат на выполнение НИР

Используя приведенные в табл. 25 статьи калькуляций рассчитывается

фактическая себестоимость дипломной научно-исследовательской работы.

В сводной таблице показан анализ полученных данных и предложения по

снижению стоимости работы. При анализе устанавливается причина отклонений

фактических затрат от плановых по отдельным статьям калькуляции,

целесообразность проведенных затрат, возможность экономии ресурсов,

целесообразность кооперирования с другими организациями или подразделениями

своей организации.

Таблица 25

Смета затрат на проведение НИР

|Статьи затрат |Сумма |Откло- |Фактические|

| | |нение, | |

| | |р. |затраты, % |

| | | |к |

| |план |отчет | |общей |

| | | | |стоимос- |

| | | | |ти работы |

|2 |3 |4 |5 |6 |

|1. Материалы, покупные | | | | |

|изделия |30 |25 |+5 |0,4 |

|а) основные |70 |72 |-2 |0,88 |

|б) вспомогательные | | | | |

|2. Специальное |4454 |4454 |- |54 |

|оборудование для | | | | |

|научных и | | | | |

|экспериментальных работ| | | | |

|3. Основная заработная |480 |480 |- |12 |

|плата производственного| | | | |

|персонала | | | | |

|4. Дополнительная |390 |390 |- |9 |

|заработная плата | | | | |

|производственного | | | | |

|персонала | | | | |

Продолжение табл. 25

|2 |3 |4 |5 |6 |

|5. Отчисления на |120 |120 |- |10 |

|социальное страхование | | | | |

|6. Электроэнергия |60 |52 |+8 |3,72 |

|7. Расходы на |1500 |1500 |- |20 |

|командировки по теме | | | | |

|ИТОГО: |6884 |6973 |- |- |

Таблица 26

Расчет заработной платы руководителя и исполнителя НИР

|Должность |Месячный |Фактически |Основная |Дополнитель|

| |оклад, р. |отработанно|заработная |ная |

| | |е |плата, р. |заработная |

| | |время, дней| |плата, р. |

|1. |321,9 |119 |510 |- |

|Руководи-те| | | | |

|ль | | | | |

|профессор | | | | |

|2. |290,3 |119 |210 |- |

|Исполни-тел| | | | |

|ь | | | | |

|студент | | | | |

Расчет экономической эффективности внедрения результатов НИР в

производство

В основу расчета экономической эффективности работы положены: результаты

внедрения работы, технологический эффект работы, уменьшение затрат,

увеличение качества, цены, уменьшение себестоимости.

Экономия за счет электроэнергии - 1 час - 18 кВт;

1 час - 30 м3 защитного газа;

увеличение производительности стенда (58 %).

О результатах внедрения данной технологии можно сказать следующее:

уменьшение времени процесса охлаждения садки колпаковой печи с помощью

внедрения технологии струйного и импульсного охлаждения а соответственно и

уменьшение времени отжига, в целом, то есть увеличение производительности

на (58 %). Также наблюдалось более щадящее отношение к муфелю, в связи с

этим сокращение затрат на текущий ремонт. Все выше указанное позволяет

увеличить выпуск более качественного металла за тот же период. Уменьшается

также себестоимость работы, а цена на более качественную продукцию

соответственно растет.

Экономический эффект определяется на годовой объем производства продукции

(цеха черной металлургии). Экономический эффект от годового объема

производства продукции называется годовым экономическим эффектом. Его

определение основано на сопоставлении приведенных затрат при использовании

базовой и новой техники.

Производим расчет приведенных затрат (З):

З=С+Ен(К

(18)

Ен=0,15; С=318 р.; К=544 р,;

З= 318+0,15(544=399,6

где С - себестоимость продукции, р.

К - капитальные вложения, р.

Ен - нормативный коэффициент эффективности капитальных

вложений.

Расчет заработной платы руководителя НИР:

З1 = (А1(10/1548)(В1

(19)

А1 = 480 р.

З1 =(480(10/1548)(144 = 321,9

где З1 - заработная плата руководителя НИР

А1 - месячный оклад руководителя

В1 - количество учебных часов на руководство работой

10 - количество рабочих месяцев в году

Расчет заработной платы исполнителя (студента) НИР:

А2 = 312 р.

З2 = (А2(10/1548)(В2

(20)

З2 =(312(10/1548)(144 = 290,3

где З2 - заработная плата исполнителя НИР (стипендия

студента)

А2 - месячный оклад исполнителя

В2 - количество учебных часов на руководство работой

10 - количество рабочих месяцев в году

Годовой экономический эффект:

Э = (З1-З2)(А2

(21)

Э = (321,9-290,3)(312 = 9859,2 р.

Себестоимость продукции

Расчет экономического эффекта от себестоимости:

С1 = 340 р.; Дпер = 0,32; Дуп = 0,47; а = 0,06

Э = [С - 0,15К](А2

(22)

Э= [340-0,15(544](312 = 6015,8

Расчет снижения себестоимости:

( Сн = Нр(Ц

(23)

где ( Сн - снижение себестоимости при различных ценах на

материал

Нр - норма расхода материалов на единицу продукции до и

после осуществления мероприятий по результатам НИР

Ц - цены единиц материала теоретическая и по результатам

НИР

7 м3 защитного газа = 1 м3 природного газа

Ц1 = 5 коп/м3;

( Сн = (64 - 26)(0,05 = 1,9

Расчет снижения себестоимости единицы продукции за счет снижения цен на

сырье и материалы.

(Сц =

Ц1(Нр (24)

(Сц = 0,05(64 = 0,32

Э = [((Сц + ( Сн) - 0,15К ](А2 =

81,2 (25)

Расчет годового экономического эффекта от улучшения качества продукции

Э= [З1((В2/В1)([(Р1+Ен)/(Р2+Ен)]+{[(И1-И2)-Ен((К2-К1)]/(Р2+Ен)}-З2](А2

(26)

В1 = 5; В2 = 2; В2/В1 = 0,4;

Ен = 0,15

Р1 = 17,61; Р2 = 5,4 (Р1 + Ен)/(Р2 + Ен) = 3,2

И1 = 0,62; И2 = 0,3 К1 = 2,4

К 2= 3,2

А2 = 312

Э = [(321,9(0,4(3,2)+0,02-290,3](312 = 379867

Таблица 27

Стоимость внедряемого на ЛПЦ-5 оборудования

|Наименовани|Изготовител|Единица |Количество |Цена за |Сумма |

|е |ь |измерения | |единицу | |

|оборудовани| | | | | |

|я | | | | | |

|Колпак |МИСиС |штука |1 |289315 |289315 |

|струйного |кафедра | | | | |

|охлаждения |ТТМП | | | | |

|Колпак |МИСиС |штука |1 |315894 |315894 |

|импульсного|кафедра | | | | |

|охлаждения |ТТМП | | | | |

Расчет трудоемкости продукции:

Тпр = Фэ(Чс/Вг

(27)

Фэ = 4728; Вг = 41820

Тп р= 4728(466/41820 = 52,7

где Фэ - годовой эффективный фонд времени работы основного

производственного рабочего;

Чс - списочная численность основных производственных рабочих;

Вг - годовой выпуск продукции.

Штаты

Списочный состав персонала ЛПЦ-5 приведен в табл. 28

Таблица 28

Списочный состав персонала ЛПЦ-5

|Категории персонала |Число работающих, чел. |% к списочному составу |

| | |основных |

| | |производственных рабочих|

|1. Производственные |320 |60 |

|рабочие | | |

|2. Дежурный персонал |85 |19 |

|3. Ремонтный персонал |40 |15 |

|4. Вспомогательные |21 |6 |

|рабочие | | |

|Итого рабочих: |466 |100 |

|5. Руковод. и |360 |67 |

|специалисты | | |

|6. Кадровый персонал |230 |33 |

|Итого работающих: |1056 | |

5.2.3.Расчет заработной платы

Баланс рабочего времени (на одного рабочего) ЛПЦ-5 приведен в табл. 29

Таблица 29

Баланс рабочего времени (на одного рабочего) ЛПЦ-5

|Категория времени |Количество дней |

|1 |2 |

|Календарное время |364 |

|Выходные дни |91 |

|Праздничные дни |4 |

|Номинальное время |273 |

|Невыходы: | |

|в том числе: отпуск |56 |

|по болезни |21 |

|прочие |7 |

|Фактическое время |185 |

Распределение рабочих по разрядам в ЛПЦ-5 приведено в табл. 30

Расчет фондов заработной платы для рабочих:

Таблица 30

Распределение рабочих по разрядам ЛПЦ-5

|1 разряд |2 разряд |3 разряд |4 разряд |

|71 |95 |105 |195 |

Расчет средней заработной платы

Тср = (Т1(Р1 + Т2(Р2 + Т3(Р3 + Т4(Р4)/(Р1 + Р2 + Р3 + Р4)

(28)

Тср = (182(71 + 163(95 + 344(105 + 458(195)/(71 + 95 + 105 + 195) =

= (12922 + 24985 + 36120 + 89310)/ 466 = 350,5

Расчет повременной заработной платы

Зт = Тср( Псм( С( Рсп

(29)

Зт = 350,5(24(1(466 = 3919992

Расчет премии

Зпрем = р(Зт/100

(30)

Зпрем = 20(3919992/100 = 783998

Расчет доплаты за ночное время

Зн = 0,4(Тср(Вноч(Рсп

(31)

Вноч = 7

Зн = 0,4(350,5(7(466 = 457332

где Вноч - ночное время, ч

Расчет доплаты за вечернее время

Зв = 0,2(Тср(Ввеч(Рсп

(32)

Ввеч = 5

Зв = 0,2(350,5(5(466 = 163333

где Ввеч - вечернее время, ч

Расчет доплаты в праздничные дни

Зпр = Тср(Д(Е(Рсп

(33)

Д = 4; Е = 0,6

Зпр = 350,5(4(0,6(466 = 391999

где Д - количество отработанных праздничных дней в году;

Е - доля работающих в праздничные дни.

Расчет доплаты за переработку

Зпер =

0,5(Тср(0,75(Рсп(L (34)

L = 21

Зпер = 0,5(350,5(0,75(466(21 = 61250

где L - годовое количество часов переработки одним рабочим

Основной фонд заработной платы рабочих:

Зосн = Зт + Зпрем + Зн + Зв + Зпр

+ Зпер (35)

Зосн = 3919992 + 783998 + 457332 + 163333 + 391999 + 61250 = 5777904

Расчет фондов заработной платы для руководителей и специалистов:

Расчет средней заработной платы

Тср = (Т1(Р1)/Р1

(36)

Тср = (490(360)/490 = 360

Расчет повременной заработной платы

Зт = Тср( Псм( С(

Рсп (37)

Зт = 360(8(4(360 = 4147200

Расчет премии

Зпрем =

р(Зт/100 (38)

Зпрем = 50(4147200/100 = 2073600

Расчет доплаты за ночное время

Зн = 0,4(Тср(ВночРсп

(39)

Вноч = 7

Зн = 0,4(360(7(360 = 362880

где Вноч - ночное время, ч

Расчет доплаты за вечернее время

Зв =

0,2(Тср(Ввеч(Рсп (40)

Ввеч = 5

Зв = 0,2(360(5(360 = 129600

где Ввеч - вечернее время, ч

Расчет доплаты в праздничные дни

Зпр = Тср(Д(Е(Рсп

(41)

Д = 4; Е = 0,6

Зпр = 360(4(0,6(360 = 311040

где Д - количество отработанных праздничных дней в году;

Е - доля работающих в праздничные дни.

Расчет доплаты за переработку

Зпер =

0,5(Тср(0,75(Рсп(L (42)

L = 21

Зпер = 0,5(360(0,75(360(21 = 1020600

где L - годовое количество часов переработки одним рабочим

Основной фонд заработной платы руководителей и специалистов:

Зосн = Зт + Зпрем + Зн + Зв + Зпр + Зпер

(43)

Зосн = 4147200 + 2073600 + 362880 + 129600 + 311040 + 1020600 = 8044920

Расчет фондов заработной платы для кадрового персонала:

Расчет средней заработной платы

Тср =

(Т1(Р1)/Р1 (44)

Тср = (490(210)/490 = 210

Расчет повременной заработной платы

Зт = Тср(Псм( С(

Рсп (45)

Зт = 210(8(4(230 = 2760000

Расчет премии

Зпрем = р(Зт/100

(46)

Зпрем = 50(2760000/100 = 1380000

Расчет доплаты за ночное время

Зн = 0,4(Тср(Вноч(Рсп

(47)

Вноч = 7

Зн = 0,4(210(7(230 = 241500

где Вноч - ночное время, ч

Расчет доплаты за вечернее время

Зв =

0,2(Тср(Ввеч(Рсп (48)

Ввеч = 5

Зв = 0,2(210(5(230 = 86250

где Ввеч - вечернее время, ч

Расчет доплаты в праздничные дни

Зпр = Тср(Д(Е(Рсп

(49)

Д = 4; Е = 0,6

Зпр = 210(4(0,6(230 = 207000

где Д - количество отработанных праздничных дней в году;

Е - доля работающих в праздничные дни.

Расчет доплаты за переработку

Зпер = 0,5(Тср(0,75(Рсп(L

(50)

L = 21

Зпер = 0,5(210(0,75(230(21 = 6792198

где L - годовое количество часов переработки одним рабочим

Основной фонд заработной платы для кадрового персонала:

Зосн = Зт + Зпрем + Зн + Зв +

Зпр + Зпер (51)

Зосн = 2760000 + 1380000 + 241500 + 86250 + 207000 + 679219 = 5353969

В табл. 31 приведен фонд заработной платы и среднемесячного заработка по

категориям персонала ЛПЦ-5.

Таблица 31

Фонд заработной платы и среднемесячного заработка по категориям персонала

ЛПЦ-5

|Категория |Фонд зарплаты за год, |Среднемесячная |

|персонала |р. |зарплата из фонда |

| | |зарплаты, р. |

|Рабочие |577904 |350,5 |

|Руководители |8044920 |360 |

|и специалисты | | |

|3. Кадровый персонал |5353969 |210 |

|ВСЕГО |19176793 |920,5 |

ВЫВОДЫ

В дипломной работе проводились исследования по адаптации математической

модели работы колпаковой печи в условиях ЛПЦ-5 Магнитогорского

металлургического комбината, а также рассматривался вопрос о влиянии

радиационно-конвективных конвекторных колец на скорость охлаждения садки и

качество отжигаемого металла. Исследовались также изменения процентного

содержания водорода в защитной атмосфере колпаковой печи. Рассматривалось

влияние изменения коэффициента теплообмена к воздуху - ( на изменение

скорости охлаждения садки.

В ходе проведенных исследований были получены следующие результаты:

При увеличении процентного содержания водорода в защитной атмосфере

колпаковой печи процесс охлаждения идет значительно быстрее и с меньшими

затратами. При серийных конвекторных кольцах снижается с 69 до 40 часов,

т.е. фактически на 29 часов.

При использовании радиационно-конвективных конвекторных колец (РКК) в садке

печи процесс охлаждения, за счет увеличения скорости охлаждения, становится

короче на 15-30 %.

При использовании колпака струйного охлаждения садки колпаковой печи,

процесс охлаждения идет намного быстрее, чем при естественном охлаждении.

При использовании КСО процесс отжига в колпаковой печи достаточно быстро

окупается, что влияет на процесс и с экономической точки зрения.

При использовании РКК затрачивается намного меньше топлива на разогрев и

выдержку в колпаковой печи, что подтверждает с экономической точки зрения

эффективность внедрения радиационно-конвективных конвекторных колец в садке

колпаковой печи.

При использовании КСО коэффициент теплообмена муфеля к воздуху

увеличивается с 50 до 84 т.е. возрастает на 59,52%.

6. В целом, исходя из результатов работы, нужно отметить, что внедрение

колпака струйного охлаждения (КСО) будет наиболее эффективным, и его можно

рекомендовать для внедрения на Магнитогорском металлургическом комбинате в

листопрокатном цехе №5.

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ

Аптерман В.Н., Двейрин Г.И., Тымчак В.М. Колпаковые печи. - М.:

Металлургиздат, 1964 - с. 320

Аптерман В.Н. Методы ускоренного охлаждения в колпаковых печах для

термической обработки рулонов / Сборник трудов «Стальпроекта» №24 - с. 83-

85.

Ю.Г. Голиков, Б.Г. Подольский, А.В. Тюков и др. Модернизированные установки

ускоренного охлаждения рулонов в колпаковых печах.

Н.И. Малова, М.П. Мишин, А.М. Беленький и др. Исследование эффективности

охлаждения металла под муфелем колпаковой печи с помощью переносной

струйной установки // Труды ЦПК ОАО «ММК». - Магнитогорск, 1997 - с. 8-36.

Х. Лохнер Колпаковые печи HICON/H2R (перевод с немецкого)// Рекламный

проспект фирмы «EBNER» - 1996.

Аптерман В.Н., Тымчак В.М. Производительность трехстопных колпаковых печей

для отжига рулонов холоднокатанной стальной ленты//Сборник Трудов

Стальпроекта №2. -М.: Металлургиздат, 1962. - с. 62-69.

Стрижко Л.С., Потоцкий Е.П., Бабайцев И.В. и др. Безопасность

жизнедеятельности в металлургии - М.:, Металлургия, 1996. - с. 3-6.

Мастрюков Б.С. Теория конструкции и расчеты металлургических печей. Том II,

М.: Металлургия, 1974.

Каганов В.Ю., Блинов О.М., Беленький А.М. Автоматизация управления

металлургическими процессами. М.: Металлургия, 1974, с. 344-354.

Щульц Л.А. Элементы безотходных технологий в металлургии. М.: Металлургия,

1994, с. 152-158.

Мерекалов С.А. Охрана труда и окружающей среды. Учебное пособие для

дипломных проектов. МВМИ, 1987.

12. Химическая энциклопедия. Т.1, М.: «Советская энциклопедия», 1988.

Старк С.Б. Газоочистные аппараты и установки в металлургическом

производстве. М.: Металлургия, 1990.

Аксенов А.В., Шульц Л.А. Методические указания для лабораторных работ

«Пылеулавливание и газоочистка в металлургическом производстве». М.:

Типография МАТИ, 1986.

Сафонов В.Л., Масленников Ю.М. Организация и планирование научно-

исследовательских работ. М.: МИСиС, 1980.

Филосова Т.Г. Экономика и менеджмент. М.: МИСиС, 1996.

Щепилов Ф.И., Тарасова Н.В. Учебное пособие по разработке экономических и

организационных вопросов в дипломном проекте. М.: МИСиС, 1988.

Федоров Л.А., Голубцов В.В., Люкманов В.Б. Экономика и организация

производства. Учебное пособие. М.: МИСиС, 1988.

19. Кафедра охраны труда и окружающей среды. Охрана труда и окружающей

среды. М.: МИСиС, 1985.

Кафедра охраны труда и окружающей среды. Охрана труда и окружающей среды.

Учебное пособие для практических занятий. М.: МИСиС, 1985.

21. Охрана труда и окружающей среды. Учебное пособие для практических

занятий. -М.: МИСиС, 1986.

Стрижко Л.С., Курылев В.В., Муравьев В.А. Безопасность жизнедеятельности. -

М.: МИСиС, 1994.

Курылев В.В. Охрана труда и экология. Учебное пособие. М.: МИСиС, 1989.

Гусев Е.В. Разработка конструктивных элементов и режимных параметров

колпаковых печей для получения жести заданного качества. Диссертация на

соискание ученой степени кандидата технических наук. МИСиС, 1987, М.: -

246 с.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6


ИНТЕРЕСНОЕ



© 2009 Все права защищены.