рефераты бесплатно
 

МЕНЮ


Электроснабжение механического цеха

с напряжением 6 [кВ]

Нейтраль изолирована на стороне 0.4 [кВ] , наглухо заземлена .Заземление

общей протяженностью воздушной линии lвл=0 км , кабельной линии lкаб=5 км

4

(2 = 1.5 , (изм.= 0.6 ( 10 [Ом]

Решение :

Ток однофазного заземления на землю в сети 6 [кВт]

Iз = U ( 35 lкаб + lв) / 350

где U - напряжение питающей сети

lкаб - длина кабеля

lв - длина воздушной линии

Сопротивление заземляющего устройства для сети 6 [кВт]

R = Uз / Iз

где Uз - заземляющее напряжение

Iз - ток однофазного заземления на землю

Rз = 125 /3 = 41.7 [Ом]

Rз = 41.7 [Ом]

Сопротивление заземления для сети 0.4 [кВт] с глухо заземленной нейтралью

должно быть не более 4 [Ом]

Расчетное удельное сопротивление группы равняется

гр = (2 ( (изм.

4 3

(гр = 1.5 ( 0.6 ( 10 = 9 ( 10 [Ом ( м]

3

(гр = 9 ( 10 [Ом ( м]

Выбираем в качестве заземлителей прутковое заземление длиной l = 5м

Сопротивление одиночного пруткового электрода равно

Rо.пр. = 0.00227 ( 9000 = 20.43 [Ом]

Rо.пр. = 20.43 [Ом]

Применяемые заземлители размещаются в ряд с расстоянием между ними а=6м

Коэффициент экранирования (=0.8 при а>1 , R=4 [Ом]

n = Rо.пр. / (Rэ

где Rо.пр. - сопротивление одиночного пруткового электрода

Rэ - сопротивление взятое из правил установки электро оборудования

n = 20.43 / 0.8 ( 4 = 6.38 , округляем в большую сторону

n = 7 [шт]

Заземление включает в себя семь прутков.

2.7. Расчет токов короткого замыкания от источников питания с

неограниченной энергии

При расчете токов короткого замыкания важно правильно составить

расчетную схему , т.е. определить что находиться между точкой короткого

замыкания и источником питающим место короткого замыкания , а для этого

необходимо рассчитать токи короткого замыкания . Предположим , что

подстанция подключена к энергосистеме мощностью S = ( , питающее режимное

сопротивление системы Хо = 0

Uн=10 кВт

К1 К2

энергосистема

кабель ТС3-400

l=5 км l=0.4 км

АСБ(3х15) ААБ(3х70) Uк=5.5%

Sc=( ; Хс=0 шины ГРП

подстанция

потребителя

Для удобства расчета используются системы относительных и базисных величин.

Sб - базисная мощность , величина которой принимается за 1.

Для базисной мощности целесообразно принимать значения 100 , 1000 [кВт]

или номинальную мощность одного из источников питания.

Uб - базисное напряжение , принимается равным номинальным

(250,115,15,3,0.525,0.4,0.25)

Сопротивление в относительных единицах при номинальных условиях:

2

реактивное - Х( = (3 ( Iном(Х/Uном = Х ( Sном /Uном )

где Iном - номинальный ток питающей сети

Х - реактивное сопротивление сети

Uном - номинальное напряжение сети

Sном - номинальная мощность

2

активное - R( = (3 ( Iном( R/Uном = R ( Sном /Uном )

где R - активное сопротивление сети

2 2

полное - Z( = (R( +Х(

где R( и Х( - активное и реактивное сопротивление сети в относительных

единицах

Все эти сопротивления приводятся к базисным условиям( ставится буква б )

Изобразим электрическую схему заземления

К1 К2

Х1(б R1(б Х2(б R2(б

l=5 км l=0.4 км

шины ГРП

Х1(б и R1(б - активное и реактивное сопротивления кабельной линии , от

электро системы до ГРП завода

Х2(б и R2(б - активное и реактивное сопротивления , от ГРП завода до

цеховой подстанции

Х3(б - реактивное сопротивление трансформатора

R3(б - принимаем равным нулю из-за его малости

Принимаем S = 100

U = 0.3 [кВ]

Xо = 0

Sо = (

Приводим сопротивления к базисным величинам

2

Х1(б = Хо ( l ( Sб / U1б

где Хо - реактивное сопротивление на 1км кабельной линии

l - длина кабеля от энергосистемы до ГРП завода

Sб - базисная мощность источника питания

U1б - базисное напряжение кабельной линии

Х3 - реактивное сопротивление сети

Х1(б = 0.08(5(100 / 100 =0.4

Х1(б = 0.4

3 2

R1(б = 10 ( l ( Sб / ( ( S ( U1 б 2

где ( - удельная проводимость , равна 32[м/ом ( мм ]

R1(б = 1000(5(100 / 32(150(100 = 1.04

R1(б =1.04

Хо - реактивное сопротивление на 1км кабельной линии

Х=0.08

Х2(б=0.08(0.4(100/100 = 0.03

Х2(б=0.03

3 2

R2(б=10 ( 0.4 ( 100/32 ( 70 ( 10

R2(б= 0.18

Х3(б= Uк ( Sб/100 ( Sном.тр.

Х3(б= 4.5(100 / 100(0.4 = 11.25

Х3(б= 11.25

Определяем суммарные сопротивления до точки К1

n

(Х(бК1 = Х1(б = 0.4

1

n

(R(бК1 = R1(б = 1.04

1

Разделим первое на второе

n n

(Х(бК1 / (R(бК2 = 0.4 / 1.04 = 0.38 > 3 , т.е. R необходимо учесть

1 1

где Х(бК1 - суммарное реактивное сопротивление

R(бК2 - суммарное активное сопротивление

Полное сопротивление до точки К1

n 2 n 2

Z(бК1 = ( (R(бК1 + (Х(бК1

1 1

2 2

Z(бК1 = ( 0.4 + 1.04 = 1.1

Z(бК1 = 1.1

Определим суммарное сопротивление до точки К1

n

(R(бК2 = R1(б + R2(б

1

где R1(б и R2(б - базисные реактивные сопротивления для К1 и К2

n

(R(бК2 = 1.04 + 0.18 = 1.22

1

n

(Х(бК2=Х1(б+Х2(б+Х3(б

1

n

(Х(бК2 = 0.4+0.03+11.25= 11.68

1

n

(Х(бК2 = 11.68

1

Разделим первое на второе

n n

(Х(бК2 / (R(бК2 = 11.68 / 1.22 = 9.6 >0.3

1 1

Определяем полное сопротивление до точки К2

n 2 n 2

Z(бК2 = ( (R(бК2 +(Х(бК2

1 1

Z(бК2 = ( 1.48 + 139.4 = 11.74

Z(бК2 =11.74

Определяем базисные токи

I1б = Sб / (3 ( U1б

I1б = 100 / ((3 ( 10) = 5.8 [кА]

I1б = 5.8 [кА]

I2б = Sб / (3 ( Uб2

I2б = 100 / ((3 ( 0.4) = 144.5 [кА]

I2б = 144.5 [кА]

Определим сверх переходной ток в точке К1

I``К1 = I1б / Z(бК1

I``К1 = 5.8 / 1.1 = 5.3[кА]

I``К1 = 5.3[кА]

Так как расчет производиться с учетом активного сопротивления , то при

подсчете нельзя брать рекомендованные значение ударных токов Iуд , Iуд =

1.3 ( 1.8 , их нужно вычислить.

Определим постоянную времени затухания

n n

Tа1 = (Х(бК1 / 314 (R(бК1

1 1

Tа1 = 0.4 / 314 ( 1.04= 0.0012 [сек]

Tа1 = 0.0012 [сек]

Т.к. ударный ток необходимо определить для времени срабатывании защиты

t=0.01сек , то

- t/Tа1

Куд1 = 1 + е

- 0.01/0.12

Куд1 = 1 + 2.72 = 1.0003

Куд1 = 1.0003

В этом случае Куд можно принять до 1.3 , тогда значение удельного тока

iуд1 = I``К1 ( Куд1 ( (2

где Куд - ударный коэффициент

I``К1 - сверх периодный ток

iуд1 = 5.3 ( 1.3 ((2 = 9.7 [кА]

iуд1 = 9.7 [кА]

Действующее значение ударного тока

2

Iуд1 = iуд1 ( 1+2 (Куд1-1)

где iуд - мгновенное значение ударного тока

2

Iуд1 = 9.7( 1+2 (1.3-1) = 10.5[кА]

Iуд1 = 10.5 [кА]

Определяем токи короткого замыкания в точке К2

I``К2 = I1б / Z(бК2

I``К2 = 9.164 / 2.705 = 3.388 [кА]

I``К2 = 3.388 [кА]

n n

Та2 =(Х(бК2 / 314 ( (R(бК2

1 1

Та2 = 11.68 / 314 ( 1.22 = 0.03 [сек]

Та2 = 0.03 [сек]

Определяем ударный коэффициент для точки К2

- t/Tа2

Куд2 = 1 + е

- 0.01/0.03

Куд2 = 1 + 2.72 = 1.51

Куд2 = 1.51

iуд2 = I``К2 ( Ку2 ( (2

iуд2 = 3.388 ( 2.133 ( (2 = 10.22 [кА]

iуд2 = 10.22 [кА]

Определим сверх переходной ток в точке К2

Iуд2 = Iб2 / Z(бК2

Iу2 = 144.5 / 11.74 = 12.3 [кА]

Iу2 = 12.3 [кА]

Находим ударный ток в точке К2

iуд2 = I``К2 ( Куд2 ( (2

iуд2 = 12.3 ( 1.51 ( (2 = 26.3[кА]

iуд2 =26.3[кА]

Действующее значение ударного тока

2

Iуд2 = iуд2 ( 1+2 (Куд2-1)

2

Iуд2 =26.3(1+2 (1.51-1) = 32.4 [кА]

Iуд2 =32.4 [кА]

Определяем мощности короткого замыкания в точках К1 и К2

SК1 = Sб / Z(бК1

SК1 = 100 / 1.1 = 90.9 [мВА]

SК1 = 90.9 [мВА]

SК2 = Sб / Z(бК2

SК2 = 100 / 11.74 = 8.5 [мВА]

SК2 =8.5 [мВА]

2.8. Расчет освещения

Существуют различные нормы освещенности , например производственные

участки - 200 лк , кабинеты - 100 лк , коридоры - 50 лк

Производственный участок

2

Размер производственного участка А=40м , В=15м , S=600м

Выбираем светильники ПСО-0.2 с двумя луминисцентными лампами ПБ-40.

Светильники устанавливаются на высоте Нр=5.4м . Коэффициент отражения равен

(н=70% , (с=50% , (р=100%

При Е=100Лк

2

Руд=4.5 [Вт / м ]

При Е=200Лк

2

Руд=4.5 ( 2 = 9 [Вт / м ]

Ру.ст = Руд ( S

Ру.ст = 9 ( 600 = 5400 [Вт]

Ру.ст = 5400 [Вт]

n = Ру.ст / Рсв

n = 5400 / 80 ( 67.5 - 68[шт]

n = 68 [шт]

Кабинет энергетика

Примем

2

А=5м , В=4м , S=20м , высота Нр=2.2м

При Е=100Лк

2

Руд=4.5[Вт / м ]

Ру.ст = Руд ( S

Ру.ст = 4.5 ( 20 = 90 [Вт]

Ру.ст = 90 [Вт]

n = Ру.ст / Рсв

n = 90 / 80 ( 1.125 -1[шт]

n = 1 [шт]

Кабинет начальника цеха

Примем

2

А=4м , В=4м , S=16м , высота Нр=2.2м

При Е=100Лк

2

Руд=4.5 [Вт / м ]

Ру.ст = Руд ( S

Ру.ст = 4.5 ( 16 = 72 [Вт]

Ру.ст = 72 [Вт]

n = Ру.ст / Рсв

n = 72 / 80 ( 0.9 - 1[шт]

n = 1[шт]

Т.к. ОТК , а так же кабинет начальника цеха и кладовая равны по площади ,

то ставим в них по 1 люминисцентному светильнику .

Сан узел

Для его освещения берем лампы накаливания

Примем

А=5м , В=4м , Н=3м , Нр=2.4м

Енорм по таблице П13[2] =50Лм

Определяем индекс помещения

i = А ( В / Нр (А + В)

i = 5 ( 4 / 2.4 ( 5+4 ) = 0.925

i = 0.925

По таблице 21.2[2] для светильника ПУН-60 при i = 0.925 коэффициент

использования равен 0.13

Кзам = 1.3

z = 1.15

Фл.расч. = Енорм ( S ( Кзам ( z / n(Ки

Фл.расч. = 50 ( 20 ( 1.3 ( 1.15 / 4 ( 0.13 = 1495

Фл.расч. = 1495

Расчет трансформаторной подстанции

Примем

2

А=5м , В=5м , S=25м , Нр=5.4м

Определяем индекс помещения

i = А ( В / Нр (А + В)

i = 5( 5 / 5.4 (5+5) = 0.46

i = 0.46

Индекс помещения равен i = 0.46 , коэффициент использования равен 0.13 , z

= 1.15

Расчет и выбор сечений питающей и распределительной сети освещения и

проверка на потерю напряжения.

Сеть , падающая электро энергию от трансформатора понижающей подстанции к

светильникам состоит из питающей и распределительной линий. К расчету

предъявляются следующие требования :

а) Выборное сечение провода и кабеля должно обеспечивать требуемое

напряжение у источников света

б) Токовые нагрузки по проводам не должны превышать допустиые значения

в) Питание шины не должно иметь большой потери мощности

Для того чтобы выбрать ШОС надо найти номинальной ток одной группы ламп

Iн = Pу / n ( U

Iн = 9700 / 4 ( 220 = 11 [А]

Iн = 11 [А]

По приложению выбираем тип осветительного шино провода : ШОС 80-93 .

Допустимый длительный ток 16 А . Для защиты осветительных шино проводов от

к.з. используем автоматические выключатели АЕ2000-25-12.5 .

Расчет и выбор распределительной сети цеха и ее защиты

Учитывая методы современного электро снабжения выбираем магистральную схему

с шино проводом ШМА.

[pic]

Типа ШМА4-630-32-Iуз и распределительную систему с шино проводами типа

ШРА1-250-32-Iуз , ШРА2-400-32-Iуз , ШРА3-250-32-Iуз , ШРА4-250-32-Iуз .

Находим номинальные токи электро оборудования

Iн = Рн / ( (3 ( Uн ( соs( )

Iн1 = 5.2 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =11.55 [А]

Iн2 = 7.2 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =15.99 [А]

Iн3 = 8.3 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =18.43 [А]

Iн4 = 12.2 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =27.09 [А]

Iн5 = 2.2 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =4.88 [А]

Iн6 = 1.3 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =2.89 [А]

Iн7 = 35 /((3 ( 0.4 ( 0.8) =63.15 [А]

Iн8 = 25 /((3 ( 0.4 ( 0.8) =45.11 [А]

Iн9 = 42.6 /((3 ( 0.4 ( 0.7) =87.84 [А]

Iн10 = 40 /((3 ( 0.4 ( 1) =57.74 [А]

Iн11 = 36 /((3 ( 0.4 ( 0.4) =129.9 [А]

Iн12 = 15 /((3 ( 0.23 ( 1) =37.65 [А]

Максимальные токи у электро оборудования , имеющего пусковых токов , равны

номинальным токам . Для остального оборудования в основе которого работают

асинхронные двигатели , максимальный ток равен пусковому .

Iмакс = 1.5 ( Iн

Iмакс1 = 1.5 (11.55=17.325 [А]

Iмакс2 = 1.5 (15.99=23.985 [А]

Iмакс3 = 1.5 (18.43=27.645 [А]

Iмакс4 = 1.5 (27.09=40.635 [А]

Iмакс5 = 1.5 (4.88=7.32 [А]

Iмакс6 = 1.5 (2.89=4.335 [А]

Iмакс7 = 1.5 (63.15=94.725 [А]

Iмакс8 = 1.5 (45.11=67.665 [А]

Iмакс9 = 1.5 (87.84=131.76 [А]

Iмакс10 = 1.5 (57.74=86.61 [А]

Iмакс11 = 1.5 (129.9=194.85 [А]

Iмакс12 = 1.5 (37.65= 56.475 [А]

Для электро оборудования , не имеющего пусковых токов , ток плавкой вставки

предохранителя

Iпл.вст = 1.2 Iмакс

При наличии асинхронного двигателя в электро оборудовании

Iпл.вст = Iмакс / 2.5

Iпл.вст1 =17.325 / 2.5=6.93 [А]

Iпл.вст2 =23.985 / 2.5=9.594 [А]

Iпл.вст3 =27.645 / 2.5=11.058 [А]

Iпл.вст4 =40.635 / 2.5=16.254 [А]

Iпл.вст5 =7.32 / 2.5=2.928 [А]

Iпл.вст6 =4.335 / 2.5=1.734 [А]

Iпл.вст7 =94.725 / 2.5=37.89 [А]

Iпл.вст8 =67.665 / 2.5=27.066 [А]

Iпл.вст9 =131.76 / 2.5=57.704 [А]

Iпл.вст10 =86.61 ( 1.2=103.932 [А]

Iпл.вст11 =194.85 ( 1.2=233.82 [А]

Iпл.вст12 =56.475 ( 1.2=67.77 [А]

Пользуясь таблицей 5[1] находим сечение проводов

2

Iн1 = 11.55 [А] S1 =1 мм

2

Iн2 = 15.99 [А] S2 =2.5 мм

2

Iн3 = 18.43 [А] S3 =2.5 мм

2

Iн4 = 27.09 [А] S4 =4 мм

2

Iн5 = 4.88 [А] S5 =0.75 мм

2

Iн6 = 2.89 [А] S6 =0.5 мм

2

Iн7 = 63.15 [А] S7 =14 мм

2

Iн8 = 45.11 [А] S8 =10 мм

2

Iн9 = 87.84 [А] S9 =35 мм

2

Iн10 = 57.74 [А] S10 =14 мм

2

Iн11 = 129.9 [А] S11 =35 мм

2

Iн12 = 37.65 [А] S12 =10 мм

2.9.1. Расчет шино проводов

Рассмотрим шино провод ШРА1.

От него питаются : 5 токарных , 5 фрезерных , 2 насоса , 2 сверлильных.

Токарный станок

Рном1= n ( Рпасп

Рном1= 5 ( 5.2= 26 [кВт]

Рном1= 26 [кВт]

Рср1 = Ки ( Рном1

Рср1 = 0.2 ( 26 = 5.2 [кВт]

Рср1 = 5.2 [кВт]

Qср1 = Рср1 ( tg(

Qср1 = 5.2 ( 1.15 = 5.98 [квар]

Qср1 = 5.98 [квар]

Фрезерный станок

Рном2= n ( Рпасп

Рном2= 5 ( 7.2 = 36 [кВт]

Рном2= 36 [кВт]

Рср2 = Ки ( Рном1

Рср2 =0.2 ( 36 = 7.2 [кВт]

Рср2 =7.2 [кВт]

Qср2 = Рср2 ( tg(

Qср1 = 7.2 ( 1.15 = 8.28 [квар]

Qср1 = 8.28 [квар]

Насосы

Рном7= n ( Рпасп

Рном7= 2 ( 35 = 70 [кВт]

Рном7= 70 [кВт]

Рср7 = Ки ( Рном1

Рср7 =0.7 ( 70 = 24.5 [кВт]

Рср7 = 24.5 [кВт]

Qср7 = Рср2 ( tg(

Qср7 =24.5 ( 0.75 = 18.37 [квар]

Qср7 = 18.37 [квар]

Сверлильный станок

Рном5 = n ( Рпасп

Рном5 =2 ( 2.2 = 4.4 [кВт]

Рном5 = 4.4 [кВт]

Рср5 = Ки ( Рном1

Рср5 = 0.12 ( 4.4 = 0.52 [кВт]

Рср5 = 0.52 [кВт]

Qср5 = Рср2 ( tg(

Qср5 = 0.52 ( 1.15 = 0.6 [квар]

Qср5 = 0.6 [квар]

Определяем суммарные мощности на ШРА1

n

(Рном = Рном1 + Рном2 + Рном5 + Рном7

1

n

(Рном = 26+36+70+4.4=136.4 [кВт]

1

n

(Рном = 136.4 [кВт]

1

n

(Рср = Рср1 + Рср2 + Рср5 + Рср7

1

n

(Рср = 5.2+7.2+24.5+0.52=37.42 [кВт]

1

n

(Qср = Qср1+Qср2+Qср5+Qср7

1

n

(Qср = 5.98+8.28+18.37+0.6=33.23 [квар]

1

Ки.с. = (Рср / (Рном

Ки.с. = 37.42 / 136.4

Ки.с. = 0.27

n = 14

m = Рном макс / Рном мин

m = 35 / 2.2 = 15.9

m = 15.9 , т.к. m > 3 , то

nэ = 2((Рном / Рном макс

nэ = 2(136.4 / 35 = 7.7

nэ = 7.7

Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13

Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)

Кмакс = 1.72

Определим максимальные мощности и ток

Рмакс = Кмакс ( (Рср

Рмакс = 1.72 ( 37.42 = 64.36 [кВт]

Рмакс = 0.46 [кВт]

т.к. nэ 3 , то

nэ = 2((Рном / Рном макс

nэ = 2( 158.6 / 40 = 7.93

nэ = 7.93

Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13

Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)

Кмакс = 1.52

Определим максимальные мощности и ток

Рмакс = Кмакс ( (Рср

Рмакс = 1.52 ( 70.72 = 107.4 [кВт]

Рмакс = 107.4 [кВт]

т.к. nэ 3 , то

nэ = 2((Рном / Рном макс

nэ = 2( 130.3 / 35 = 7.4

nэ = 7.4

Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13

Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)

Кмакс = 1.8

Определим максимальные мощности и ток

Рмакс = Кмакс ( (Рср

Рмакс = 1.8 ( 36.06 = 64.9 [кВт]

Рмакс = 64.9 [кВт]

т.к. nэ 3 , то

nэ = 2((Рном / Рном макс

nэ = 2( 159.84 / 42.6 = 7.5

nэ = 7.5

Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13

Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)

Кмакс = 1.4

Определим максимальные мощности и ток

Рмакс = Кмакс ( (Рср

Рмакс = 1.4 ( 75.38 = 105.5 [кВт]

Рмакс = 105.5 [кВт]

т.к. nэ<10 , то

Qмакс = (Qср = 79.6 [квар]

2 2

Sмакс = (Pмакс + Qмакс

Sмакс = (11130.25 + 6336.16 = 132.1 [кВА]

Sмакс = 132.1 [кВА]

Iмакс = Sмакс / (3 ( 0.4

Iмакс = 132.1 / (3 ( 0.4 = 191.4 [А]

Iмакс = 191.4 [А]

Выбираем тип шино провода по приложению 5[2]

сечение 35х5 ; ШРА4-250-32 IУ3

2.10. Выбор и проверка шино проводов , кабелей и изоляторов

Шины распределительного устройства выбирают по номинальным параметрам

Пример.

2

Имеется шина 15х3 . S=45мм , Iр=210А

Проверяем шину на динамическую устойчивость при Iном=120А , iуд1=9.7кА ,

а=350мм , l=1300мм

Момент динамического сопротивления шин

плошмя

2

W = bh / 6

на ребре

2

W = hb / 6

h = 15мм , b = 3мм

Наибольшее механическое напряжения в металле при изгибе

( = М / W [мПа]

где М - момент сопротивления

(3)

М = F l / 10

(3)

где F - сила при трех фазном к.з.

(3) 2 -7

F = (3 ( l/a ( iуд ( 10 [Н]

где (3/2 - коэффициент , учитывающий несовпадение мгновенных значений Iкз

2 3

W = hb / 6 = 0.3 ( 1.5 / 6 = 0.11 см

3

W =0.11 см

2 -7

( = М / W = ( (3 ( l/a ( iуд1 ( 10 ) / 0.11 = 44.5 [мПа]

Наибольшее допустимое напряжение при изгибе

Медное МГМ - 140 при t=300С

Алюминиевое - 75 при t=200С

Стальное - 180 при t=400С

Расчетная нагрузка на опорные изоляторы

-2 2

Fр = 1.76 ( 10 ( (l/a) ( iуд1

-2

Fр = 1.76 ( 10 ( ( 1300/5.6) ( 9.7 = 0.42

Подвод питания на ГРП завода осуществляется кабелем АСБ - 3х150.

Найдем минимальное сечение кабеля Sмин на термическую устойчивость при трех

фазном к.з.

Sмин = I / e (t

где e - тепловой коэффициент (для алюминия 88)

t - время срабатывания тепловой защиты

2

Sмин = 8300 / 88(0.6 = 75 мм

2

Сечение кабеля 150мм - значит он выдержит токи короткого замыкания.

Л И Т Е Р А Т У Р А .

Липкин Б.Ю. "Электроснабжение промышленных предприятий" ВШ.1979.

Цигельман И.Е. "Электроснабжение гражданских зданий и коммунальных

предприятий" М.1977.

Справочная книга для проектирования электроосвещения; Кнорринга Г.М.1976.

Страницы: 1, 2


ИНТЕРЕСНОЕ



© 2009 Все права защищены.