Автоматическое управление сжиганием топлива с учетом его состава и кислородного потенциала

топливную нагрузку зон. Программы Pr.Т(ф) всех зон связаны между собой( что

также позволяет учитывать режим работы предыдущих зон.

Контур расчета отохиометрического соотношения состоит из программы расчета

соотношения Pr.n* и программы расчета ожидаемого содержания кислорода в

топливе( являющийся контуром адаптации для программ Pr.B* и Pr.УВ(ф).

Контур контроля фактического содержания кислорода в продуктах горения в

зоне состоит из датчика кислородного потенциала( датчика температуры в

точке контроля( их нормирующих преобразователей и программы вычисления

фактического содержания кислорода.

В программе коррекции Pr.(O2 рассчитанное значение сравнивается с

фактическим( определяется отклонение и возможность появления его при

измеренном значении в зоне. Если отклонение возникло не в результате

влияния давления( а в результате ошибки либо в задании расхода воздуха(

либо в обработке(то величина управляющего воздействия в Pr.УВ(ф)

корректируется.

Контур контроля за составом смешиваемых газов состоит из программ расчета

ожидаемой теплоты сгорания( плотности и состава коксового газа – Pr.qк (

Pr.(к и Pr.Ск; доменного газа - Pr.qд ( Pr.(д и Pr.Сд; природного газа –

Pr.qп и Pr.Сп. Программы собраны в блоки( относящиеся к соответствующему

газу. На входы блоков подаются сигналы( позволяющие получать оценки для

параметров на основе известного режима работы поставщиков данного газа. Для

коксового газа – это число и номера работающих коксовых батарей( смена

шихты( на которой они работают( количество прямого коксового газа(

поступающего от коксового крыла и количество богатого газа от химического

крыла. Эти данные вводятся в блок автоматически или диспетчером и

определяют достаточно точно состав коксового газа, поступающего к

газосмесительной станции. Ошибка в определении состава уменьшается за счет

воздействия контура адаптации, реализуемого программой Pr.(Ск. Для

доменного газа влияющие факторы – число и номера работающих доменных печей,

состав шихты и количество природного газа, вдуваемого в печи. Уточняющий

сигнал идет из программы Pr.(qп в случае, если все корректирующие и

уточняющие сигналы обработаны, но полного совпадения конечных рассчитанного

и фактического значения не достигнуто. Контуры определения расходов

смешиваемых газов состоят из датчиков перепада давления на диафрагмах,

установленных на соответствующих газопроводах, датчика температуры

окружающей среды, его нормирующего преобразователя и программ расчета

расходов доменного, коксового и природного газов Pr.Д , Pr.К и Pr.П ,

соответственно. Каждая из программ получает сигнал о плотности

соответствующего газа, чем минимизируется ошибка расчета. Кроме этого

программа Pr.Д получает на вход сигнал о давлении газа, так как давление

доменного газа перед газосмесительной станцией изменяется в широких

пределах.

Контур расчета количества и процентного состава топлива состоит из программ

расчета общего количества топлива Pr.Т и программ расчета доли каждого из

газов в топливе Pr.( д , Pr.( к и Pr.( п.

Контур определения теплоты сгорания топлива состоит из датчика теплоты

сгорания мерного объема топлива, нормирующего преобразователя, программы

расчета теплоты сгорания по расходам, долям и составам смешиваемых газов

Pr. q(p) и программы расчета теплоты сгорания топлива Pr. qт.

Контур адаптации определения состава смешиваемых газов и расчета долей

доменного и природного газов в топливе состоит из программ Pr.( Ск , Pr.(

Сд, Pr.( д и Pr.( п.

Математическое описание объекта.

Каждой комбинации газов (Д, К, П) при заданных теплоте сгорания(Д, К, П) и

содержании коксового газа в топливе (К) и определяемый как(

( = 3822 (nQ-1) + 673 (nд-1) + 91(nк-7) +(nп-17) n(к (1)

где nQU, n(к - номера значений теплоты сгорания и содержание коксового газа

в топливе;

nд, nк, nп - номера газов.

Определяется доля доменного (Д) и природного (П) газов, входящих в данную

комбинацию, при заданных q(N) и q[pic], т. е. в топливо (.

[pic] ; (2)

[pic]; (3)

где: [pic] - теплота сгорания доменного, коксового и природного газов,

входящих в топливо и номер.

Для анализа влияния температуры подогрева воздуха дополнительно

рассчитывается [pic]и [pic]при заданных [pic]

Тепло, выносимое воздухом, определяется как: [pic]; (4)

Общее тепло, как: [pic]. (5)

При всех колебаниях смешиваемых газов и их количество в топливе набор

чистых газов в нем остается все же ограниченным, что позволяет

рассматривать топливо как результат смешения чистых газов, минуя

промежуточные стадии, и рассчитать результаты сжигания как сумму

результатов сжигания отдельных чистых газов, составляющих топливо. В

отличии от классических методов расчета такой метод сопровождается

некоторой погрешностью, но позволяет значительно упростить сам процесс

расчета.

Теплота сгорания ( газа определялась как сумма теплоты сгорания горючих

составляющих с учетом их содержания в газе и без учета возможного

взаимодействия при горении. Суммировались все 16 составляющих.

[pic]; (6) где: [pic] и [pic]- содержание и теплота сгорания к -го

компонента в i -ом газе.

Аналогично для плотности i -го газа: [pic]; (7) В

соответствии с данными табл. 1., относящимся к каждому к -ому компоненту i

-го газа, определялось теоретически необходимое для полного

Таблица ( 1. Физико-химические характеристики топлива.

| |нент |я |М3/М3 |% |СО2 Н2О SО2 |кг |кг/м3|

| | |МДЖ/М3 |О2 |встех.|О2 N2 | | |

|1 |Н2 |10.789 |0.5 |2.38|29.60 |0.0 |1.0 |0.0 |0.00|1.88 |2.0 |0.900|

|2 |СО |12.627 |0.5 |2.38|29.60 |1.0 |0.0 |0.0 |0.00|1.88 |28.0 |1.260|

|3 |Н2S |23.154 |1.5 |7.14|12.30 |0.0 |1.0 |1.0 |0.00|5.64 |34.0 |1.521|

|4 |СН4 |35.830 |2.0 |9.52|9.50 |1.0 |2.0 |0.0 |0.00|7.52 |16.0 |0.716|

|5 |С2Н4 |59.055 |3.0 |14.2|6.55 |2.0 |2.0 |0.0 |0.00|11.28|28.0 |1.251|

| | | | |8 | | | | | | | | |

|6 |С2Н6 |63.786 |3.5 |16.6|5.66 |2.0 |3.0 |0.0 |0.00|13.16|30.0 |1.342|

| | | | |6 | | | | | | | | |

|7 |С3Н8 |91.280 |5.0 |23.8|4.03 |3.0 |4.0 |0.0 |0.00|18.80|44.0 |1.967|

| | | | |0 | | | | | | | | |

|8 |С4Н10|118.675|6.5 |30.9|3.13 |4.0 |5.0 |0.0 |0.00|24.44|58.0 |2.593|

| | | | |4 | | | | | | | | |

|9 |С5Н12|146.120|8.0 |38.0|2.56 |5.0 |6.0 |0.0 |0.00|30.08|72.0 |3.219|

| | | | |8 | | | | | | | | |

|10 |СМНN |71.175 |3.0 |14.3|6.52 |2.0 |2.0 |0.0 |0.00|11.28|0.0 |1.251|

| | | | |3 | | | | | | | | |

|11 |С6Н6 |153.570|7.5 |35.7|2.73 |6.0 |3.0 |0.0 |0.00|28.20|78.0 |3.485|

| | | | |0 | | | | | | | | |

|12 |С6Н14|173.620|9.5 |45.2|2.16 |6.0 |7.0 |0.0 |0.00|35.72|86.0 |3.845|

| | | | |2 | | | | | | | | |

|13 |С7Н16|201.120|11.0|52.3|1.87 |7.0 |8.0 |0.0 |0.00|41.36|100.0|4.471|

| | | | |6 | | | | | | | | |

|14 |О2 |0.000 |-1.0|- |0.00 |0.0 |0.0 |0.0 |0.00|-3.75|32.0 |1.428|

| | | | |4.76| | | | | |6 | | |

|15 |N2 |0.000 |0.00|0.00|0.00 |0.0 |0.0 |0.0 |0.00|1.00 |28.0 |1.250|

|16 |Н2О |0.000 |0.00|0.00|0.00 |0.0 |1.0 |0.0 |0.00|0.00 |18.0 |0.804|

|17 |СО2 |0.000 |0.00|0.00|0.00 |1.0 |0.0 |0.0 |0.00|0.00 |44.0 |1.964|

|18 |SО2 |0.000 |0.00|0.00|0.00 |0.0 |0.0 |1.0 |0.00|0.00 |64.0 |2.858|

|19 |возд.|0.000 |- |-1.0|0.00 |0.0 |0.0 |0.0 |0.21|0.79 |28.8 |1.293|

| | | |0.2 |0 | | | | | | | | |

Таблица ( 2. Теплофизические характеристики компонентов продуктов сгорания.

|J |компо- |Э, энтальпия при температуре, кДж/м |

| |нент |1200 1400 1600 |

| | |1800 2000 2200 |

| | |2400 |

|1 |СО2 |2716.4 |3242.1 |3766.5 |4304.7 |4844.2 |5386.5 |5930.4 |

|2 |Н2О |2132.3 |2564.4 |2996.6 |3458.3 |3925.6 |4402.0 |4887.6 |

|3 |SО2 |2733.6 |3217.2 |3692.8 |4160.4 |4620.0 |5071.6 |5515.2 |

|4 |О2 |1800.7 |2129.6 |2456.1 |2797.4 |3138.4 |3182.6 |3831.4 |

|5 |N2 |1704.0 |2005.0 |2332.0 |2654.3 |2977.6 |3303.9 |3630.5 |

|6 |возд. |1719.0 |2035.0 |2351.0 |2676.2 |3001.2 |3331.7 |0.0 |

|7 |Н2 |1611.9 |1902.6 |2199.6 |2505.1 |2815.2 |3130.0 |0.0 |

|8 |СО |1723.3 |2039.2 |2359.3 |2682.2 |3007.8 |3335.2 |0.0 |

|9 |Н2S |2293.1 |2754.4 |3225.4 |3706.1 |4196.5 |4696.6 |5206.4 |

|10 |СН4 |3435.7 |4204.9 |5006.8 |5841.4 |6708.7 |7608.7 |8541.4 |

|11 |С2Н4 |4503.0 |5514.2 |6580.7 |7702.5 |8879.6 |10112.0 |11339.7 |

|12 |С2Н6 |5790.0 |7124.8 |8534.4 |10018.8 |11578.0 |13212.0 |14920.8 |

|13 |С3Н8 |8256.0 |10178.0 |12226.0 |14400.0 |16700.0 |19126.0 |21678.0 |

|14 |С4Н10 |10727.0 |13219.0 |15879.0 |18707.0 |21703.0 |24867.0 |28199.0 |

|15 |С5Н12 |13197.0 |16253.0 |19514.0 |22980.0 |26651.0 |30527.0 |34608.0 |

|16 |СМНN |4503.0 |5514.2 |6580.7 |77025.0 |88796.0 |10112.0 |11339.7 |

сжигания количества кислорода и воздуха.

[pic]; (8) [pic]; (9)

Количество каждого j -го компонента в продуктах сгорания i - го газа

определялось как сумма количеств этого компонента, образовавшаяся в

результате сжигания всех горючих компонентов, а также начального их

присутствия в газе, т.е. суммирование выполнялось также по К.

[pic]; (10) где: [pic]- количество j - го компонента,

образующегося при сгорании к - го компонента.

Общее количество продуктов сгорания определялось как сумма их компонентов

без учета возможного их взаимодействия, ведущего к изменению объема: [pic];

(11)

Калориметрическая температура горения определялась итерационным путем,

исходя из того, что энтальпия дыма равна сумме энтальпий всех j - тых

компонентов без учета возможного их взаимодействия, а также диссоциации

исходных горючих компонентов и равна теплоте сгорания i - го газа.

[pic]; (12)

C учетом шага таблицы ( 2 в 200 градусов, числа итераций m и при условии

линейной интерполяции на промежутке калометрическая температура равна

[pic]; (13).

При найденной температуре определялась энтальпия каждого j - го компонента:

[pic]; (14).

Общая энтальпия дыма при калометрической температуре:

[pic]; (15).

Дополнительно определить удельные характеристики:

Усредненная теплоемкость дыма на 1 м3 сожженного газа:

[pic][pic]; (16).

Усредненная теплоемкость дыма на 1 м3 образовавшихся продуктов горения:

[pic] [pic]; (17).

Удельный расход воздуха на единицу тепла: [pic]; (18).

Удельная плотность газа на единицу тепла: [pic][pic]; (19).

Расчет локальной системы регулирования.

1. Получение передаточной функции объекта по заданной переходной

характеристике.

Заданная переходная функция (кривая разгона) в графическом виде рис.1.

Исходные данные: K об = 1,41; ( = 0,3; T =0,85; X (() = 1,41; (t =

0,05 с.

[pic]

(рис.1)

Порядок расчета.

Разбивают отрезок времени от момента нанесения возмущения до момента выхода

величины x на установившееся значение на равные отрезки времени (t так,

чтобы на каждом участке кривая мало отличалась от прямой. Выбираем (t =

0,05 с.

Составляют табл. 1 и заносят новое время в графу I, а значение x в конце

каждого интервала в графу 2. Находят безразмерное значение выходной

величины ( (i(t), разделив x на (x (() = 1,41 - результат заносят в графу

Вычисляют 1 - ( (i(t) и вписывают в графу 4.

Подсчитывают сумму чисел графы 4 равной 14,1092.

По формуле (6) определяют площадь F1.

F1 = 0,05 { 14,1092 - 0,5 [ 1 - 0]} = 0,6805 с.

Находят время в новом масштабе ( = t / F1 и заносят в графу 5.

Подсчитывают разность 1 - ( и заносят в графу 6.

Вычисляют (1 - () * (1 - (), перемножая числа граф 4 и 6, и заносят в графу

Находят сумму чисел графы 7 равной 6,0465.

По формуле (7) определяют площадь F2.

F2 = 0,6805 * 0,05 { 6,0465 - 0,5 [ 1 - 0]} = 0,1887 с2.

Рассчитывают и заносят в графу 8 величину 1- 2*( + (2 / 2.

Вычисляют (1 - () * (1 - 2*( + (2 / 2), перемножая числа граф 4 и 8, и

заносят в графу 9.

Находят сумму чисел графы 9 равной 1,5303.

По формуле (8) определяют площадь F3.

F3 = 0,68052 * 0,05 { 1,5303 - 0,5 [ 1 - 0]} = 0,0239 с3.

15. Так как F3 имеет положительное значение, следовательно коэффициенты

a3; a2; a1 равны : a1=F1; a2=F2; a3=F3 , то безразмерная передаточная

функция имеет вид:

W*об (p) = .

0,024 * p3 + 0,189 * p2 + 0,681 * p + 1

Таблица ( 1. Расчет передаточной функции.

| | | | | | |(1 - |1- 2*(|(1 - |

|Время,|(x, oC|( |1- ( |( = t |1 - ( |() * *|+ + (2|() * |

|с | |(i(t) |(i(t) |/ F1 | |(1 - |/ 2 |(1 - |

| | | | | | |() | |2*( +|

| | | | | | | | |(2 / |

| | | | | | | | |2) |

|0,0000|0,0000|0,0000|1,0000|0,0000|1,0000 |1,0000|1,0000|1,0000|

|0,0500|0,0235|0,0167|0,9833|0,0735|0,9265 |0,9111|0,8557|0,8415|

|0,1000|0,0400|0,0283|0,9717|0,1470|0,8530 |0,8289|0,7169|0,6966|

|0,1500|0,0588|0,0417|0,9583|0,2204|0,7796 |0,7471|0,5834|0,5591|

|0,2000|0,0764|0,0542|0,9458|0,2939|0,7061 |0,6678|0,4554|0,4307|

|0,2500|0,1058|0,0750|0,9250|0,3674|0,6326 |0,5852|0,3327|0,3077|

|0,3000|0,1410|0,1000|0,9000|0,4409|0,5591 |0,5032|0,2154|0,1939|

|0,3500|0,1880|0,1333|0,8667|0,5144|0,4856 |0,4209|0,1036|0,0898|

|0,4000|0,2468|0,1750|0,8250|0,5878|0,4122 |0,3400|-0,002|-0,002|

| | | | | | | |9 |4 |

|0,4500|0,3173|0,2250|0,7750|0,6613|0,3387 |0,2625|-0,104|-0,080|

| | | | | | | |0 |6 |

|0,5000|0,3643|0,2583|0,7417|0,7348|0,2652 |0,1967|-0,199|-0,148|

| | | | | | | |6 |1 |

|0,5500|0,4583|0,3250|0,6750|0,8083|0,1917 |0,1294|-0,289|-0,195|

| | | | | | | |9 |7 |

|0,6000|0,5405|0,3833|0,6167|0,8818|0,1182 |0,0729|-0,374|-0,231|

| | | | | | | |8 |1 |

|0,6500|0,6345|0,4500|0,5500|0,9552|0,0448 |0,0246|-0,454|-0,249|

| | | | | | | |2 |8 |

|0,7000|0,7403|0,5250|0,4750|1,0287|-0,0287|-0,013|-0,528|-0,250|

| | | | | | |6 |3 |9 |

|0,7500|0,8401|0,5958|0,4042|1,1022|-0,1022|-0,041|-0,597|-0,241|

| | | | | | |3 |0 |3 |

|0,8000|0,9400|0,6667|0,3333|1,1757|-0,1757|-0,058|-0,660|-0,220|

| | | | | | |6 |2 |1 |

|0,8500|1,0458|0,7417|0,2583|1,2492|-0,2492|-0,064|-0,718|-0,185|

| | | | | | |4 |1 |5 |

|0,9000|1,1163|0,7917|0,2083|1,3226|-0,3226|-0,067|-0,770|-0,160|

| | | | | | |2 |6 |5 |

|0,9500|1,1750|0,8333|0,1667|1,3961|-0,3961|-0,066|-0,817|-0,136|

| | | | | | |0 |7 |3 |

|1,0000|1,2103|0,8583|0,1417|1,4696|-0,4696|-0,066|-0,859|-0,121|

| | | | | | |5 |3 |7 |

|1,0500|1,2573|0,8917|0,1083|1,5431|-0,5431|-0,058|-0,895|-0,097|

| | | | | | |8 |6 |0 |

|1,1000|1,2925|0,9167|0,0833|1,6166|-0,6166|-0,051|-0,926|-0,077|

| | | | | | |4 |5 |2 |

|1,1500|1,3160|0,9333|0,0667|1,6900|-0,6900|-0,046|-0,952|-0,063|

| | | | | | |0 |0 |5 |

|1,2000|1,3395|0,9500|0,0500|1,7635|-0,7635|-0,038|-0,972|-0,048|

| | | | | | |2 |0 |6 |

|1,2500|1,3630|0,9667|0,0333|1,8370|-0,8370|-0,027|-0,986|-0,032|

| | | | | | |9 |7 |9 |

|1,3000|1,3748|0,9750|0,0250|1,9105|-0,9105|-0,022|-0,996|-0,024|

| | | | | | |8 |0 |9 |

|1,3500|1,3924|0,9875|0,0125|1,9840|-0,9840|-0,012|-0,999|-0,012|

| | | | | | |3 |9 |5 |

|1,4000|1,3983|0,9917|0,0083|2,0574|-1,0574|-0,008|-0,998|-0,008|

| | | | | | |8 |4 |3 |

|1,4500|1,4100|1,0000|0,0000|2,1309|-1,1309|0,0000|-0,991|0,0000|

| | | | | | | |4 | |

|1,5000|1,4100|1,0000|0,0000|2,2044|-1,2044|0,0000|-0,979|0,0000|

| | | | | | | |1 | |

|Сумма | | |14,109| | |6,0465| |1,5303|

2. Расчет оптимальных настроек ПИ - регулятора.

Передаточная функция объекта, рассчитанная ранее, имеет вид:

K об

W об (p) = .

0,024 * p3 + 0,189 * p2 + 0,681 * p + 1

Необходимая для расчета частотная функция объекта в показательной форме

записи:

((0,68-0,024(2)

1,41 -j arctg

W об (j() = e 1 - 0,189(2

(1-0,189(2)2+(2(0,681-0,024(2)2

Придавая частоте ( приращение для построения АФХ находят соответствующие

значения для:

1,41

A об (() = ;

(1-0,189(2)2+(2(0,681-0,024(2)2

((0,681-0,024(2)

( об (() = - arctg ;

1 - 0,1887(2

и результаты расчетов сводятся в табл. 2.

2.I. Расчет регуляторов на заданное значение показателя колебательности.

Настройки регуляторов можно рассчитать графоаналитическим способом по АФХ

объекта на заданное значение показателя колебательности М. Метод основан на

том факте, что АФХ разомкнутой системы управления W (j() = W об (j() * W

рег (j() должна касаться на комплексной плоскости окружности с

заданным индексом М. Радиус окружности r = M / ( M2 - 1 ), а ее

центр лежит на отрицательной вещественной полуоси и отстоит от

начала координат на расстояние R = M2 /(M2- 1 ).

Графический расчет (рис. 2) начинают с построения на комплексной плоскости

АФХ объекта (см. табл. 2). Затем строят АФХ разомкнутой системы при К рег =

I и различных значениях времени изодрома : Т и1 = 0,3 с; Т и2 =0,5 с; Т и3

= 0,7 с; Т и4 = 0,9 с. Для этого к каждому вектору АФХ объекта прибавляется

вектор с модулем (А = А об / Т и ( (табл. 3), повернутый на угол 90о по

часовой стрелке.

Из начала координат проводят луч под углом :

Таблица № 2. Расчет амплитудно-фазовой характеристики.

| 0,0000 | 1,4100 |0,0 | 1,4100 | 0,0000 |

| 0,1500 | 1,4086 |-5,8 | 1,4013 |- 0,1435 |

| 0,3000 | 1,4046 |-11,7 | 1,3754 |- 0,2847 |

| 0,4500 | 1,3978 |-17,5 | 1,3328 |- 0,4213 |

| 0,6000 | 1,3885 |- 23,4 | 1,2744 |- 0,5512 |

| 0,7500 | 1,3765 |- 29,2 | 1,2012 |- 0,6723 |

| 0,9000 | 1,3620 |- 35,1 | 1,1145 |- 0,7828 |

| 1,0500 | 1,3450 |- 40,9 | 1,0161 |- 0,8813 |

| 1,2000 | 1,3256 |- 46,8 | 0,9075 |- 0,9662 |

| 1,3500 | 1,3036 |- 52,7 | 0,7908 |- 1,0364 |

| 1,5000 | 1,2792 |- 58,5 | 0,6678 |- 1,0911 |

| 1,6500 | 1,2523 |- 64,4 | 0,5409 |- 1,1295 |

| 1,8000 | 1,2229 |- 70,3 | 0,4122 |- 1,1514 |

| 1,9500 | 1,1909 |- 76,2 | 0,2841 |- 1,1565 |

| 2,1000 | 1,1564 |- 82,1 | 0,1592 |- 1,1454 |

| 2,2500 | 1,1193 |- 88,0 | 0,0397 |- 1,1186 |

| 2,4000 | 1,0799 |- 93,8 |- 0,0719 |- 1,0775 |

| 2,5500 | 1,0382 |- 99,6 |- 0,1736 |- 1,0236 |

| 2,7000 | 0,9946 |- 105,4 |- 0,2636 |- 0,9591 |

| 2,8500 | 0,9495 |- 111,0 |- 0,3406 |- 0,8863 |

| 3,0000 | 0,9032 |- 116,6 |- 0,4040 |- 0,8078 |

| 3,1500 | 0,8563 |- 122,0 |- 0,4537 |- 0,7262 |

| 3,3000 | 0,8092 |- 127,3 |- 0,4899 |- 0,6440 |

| 3,4500 | 0,7625 |- 132,4 |- 0,5138 |- 0,5634 |

| 3,6000 | 0,7166 |- 137,3 |- 0,5265 |- 0,4862 |

| 3,7500 | 0,6720 |- 142,0 |- 0,5296 |- 0,4136 |

| 3,9000 | 0,6290 |- 146,5 |- 0,5247 |- 0,3468 |

| 4,0500 | 0,5878 |- 150,9 |- 0,5133 |- 0,2863 |

| 4,2000 | 0,5486 |- 155,0 |- 0,4971 |- 0,2321 |

| 4,3500 | 0,5117 |- 158,9 |- 0,4773 |- 0,1843 |

| 4,5000 | 0,4769 |- 162,6 |- 0,4551 |- 0,1427 |

| 4,6500 | 0,4444 |- 166,1 |- 0,4314 |- 0,1066 |

| 4,8000 | 0,4141 |- 169,5 |- 0,4071 |- 0,0758 |

| 4,9500 | 0,3859 |- 172,6 |- 0,3827 |- 0,0496 |

| 5,1000 | 0,3597 |- 175,6 |- 0,3587 |- 0,0276 |

| 5,2500 | 0,3355 |- 178,4 |- 0,3354 |- 0,0091 |

| 5,4000 | 0,3131 |- 181,1 |- 0,3130 | 0,0062 |

| 5,5500 | 0,2924 |- 183,7 |- 0,2918 | 0,0187 |

| 5,7000 | 0,2733 |- 186,1 |- 0,2717 | 0,0290 |

| 5,8500 | 0,2556 |- 188,4 |- 0,2529 | 0,0372 |

| 6,0000 | 0,2393 |- 190,6 |- 0,2352 | 0,0438 |

(=arcsin (1/M)=arcsin (0,77) = 50,5o к отрицательной вещественной полуоси,

строят окружности с центрами на отрицательной вещественной полуоси,

касающиеся одновременно луча АФХ разомкнутой системы при различных

значениях Т и. Измеряют в соответствующем масштабе радиусы полученных

окружностей ( и рассчитывают: K рег = [М / ( M2-1)] * (1/() = 1,88/(.

Таблица № 3.

Значения (А для построения АФХ разомкнутой системы.

|рад/c |0,3 c |0,5 c |0,7 c |0,9 c |

|0,7500 |2,5240 |1,5144 |1,0817 |0,8413 |

|0,9000 |2,0489 |1,2294 |0,8781 |0,6830 |

|1,0500 |1,6973 |1,0184 |0,7274 |0,5658 |

|1,2000 |1,4204 |0,8523 |0,6088 |0,4735 |

|1,3500 |1,1915 |0,7149 |0,5107 |0,3972 |

М 1 1,88

K рег = * = ;

М2 - 1 r r

Измеренные в соответствующем масштабе радиусы полученных окружностей r и K

рег записываем в табл. 4.

Таблица № 4. Расчетные данные.

|Т и, с |0,3000 |0,5000 |0,7000 |0,9000 |

|r ,oC / % |4,9200 |2,9100 |2,3000 |1,9500 |

|К рег, % |0,3421 |0,6060 |0,8174 |0,9641 |

Графический расчет приведен на рис.2.

На плоскости настроек регулятора строим зависимость К рег от Т и (рис.5.) и

находят точку с наибольшим отношением К рег / T и (точка касания прямой,

выходящей из начала координат). Настройки соответствующие, этой точке K

рег. oпт. = 0,65 % хода // oC и Т и. oпт. =0,55 c, обеспечивают минимальное

значение квадратичного интегрального критерия качества при М = = 1,3.

Зависимость К рег от Т приведена на рис.3.

[pic]

(рис.2)

[pic]

(рис.3)

Выводы.

При рассмотрении существующих способов и систем регулирования соотношения

топливо – воздух было установлено( что для высокоэффективного регулирования

необходим учет и по возможности стабилизация параметров топлива и воздуха

при подводе их к зонам горения. Для снижения количества вредных выбросов и

повышения экономичности сжигания топлива необходима синхронизация

срабатывания регулирующих органов на газо – и воздухопроводах( а в

некоторых случаях и задаваемое опережение в срабатывании одного из них. Так

же установлено( что регулирование соотношения только по сигналу обратной

связи( например по содержанию кислорода или смеси углерода в продуктах

сгорания( не может обеспечить высокую эффективность сжигания топлива

переменного состава даже при наличии достаточно точного и малоинерционного

датчика кислородного потенциала. Предложенная система управления сжиганием

топлива в значительной мере свободна от недостатков( присущим рассмотренным

существующим системам( совмещающая в себе принцип компенсации входных

возмущений в момент их появления( исключение внесения дополнительных

возмущений в процессе регулирования и точное поддержание заданного

состояния за счет использования сигнала обратной связи( характеризующего

результат управления.

На основании проведенной работы был осуществлен синтез системы управления

сжиганием топлива с учетом его состава и кислородного потенциала печной

атмосферы. Приведенное в работе построение системы позволяет резко снизить

погрешность реализации управляющих воздействий и повысить надежность всей

системы. Работа самостоятельных подсистем : регулирования температуры в

зоне и давления в печи( учета параметров топлива и воздуха( выбора

соответствующего условиям работы печи коэффициента расхода воздуха(

расчета стехиометрического соотношения и необходимого расхода воздуха(

управление расходом воздуха( измерения кислородного потенциала и

формирования корректирующих импульсов взаимно синхронизирована управляющей

программой( что обеспечивает высокую эффективность сжигания топлива при

одновременном уменьшении количества вредных выбросов.

Справочная литература.

Ницкевич Е. А., Шор В. И. - Бюл. ин-та «Черметинформация», «Черная

металлургия», 1985, №6, с.3-20.

Сегаль А. М., Буглак Л. И., Франценюк И. В. и др. - Сталь, 1977, №9, с.852-

853.

Тихомиров А. И., Шистеров В. Н., Заряницкий Ю. А. - Металлург, 1982, №1,

с.34-36.

Масалович В. Г. Экономия топлива в металлургических печах. М: Металлургия,

1981, с.45-51.

Буглак Л. И., Климовицкий М. Д., Белянский А. Д. и др. - Сталь, 1987, №6,

с.96-99.

Стеркач И. Е. - В кн. «Совершенствование проектов доменных, сталеплавильных

цехов и отделений непрерывной разливки стали», М: Металлургия, 1985, с.48-

57.

Линчевский В. И. Топливо и его сжигание. М: Металлургиздат, 1959, с.400.

Шульц Л. А., Богоявленский М. С., Лебедев Н. Н. - В кн. Повышение технико-

экономических показателей металлургических печей. М: Металлургия, 1986,

с.78-83.

Преображенский В. П. Теплотехнические измерения и приборы. М: Энергия,

1978, с.704.

Земельман М. А. Автоматическая коррекция погрешности измерительных

устройств. М: Издательство стандартов, 1972, с.199.

Гуськов Б. И., Кряжев Б. Г. Газификации промышленных предприятий, М:

Стройиздат, 1982, с.386.

Содержание.

1.Введение…………………………………………………………….2

2.ГСС как объект автоматизации……………………………………3

3.Выбор локальных систем регулирования………………………...6

4.Разработка АСУ ТП………………………………………………..13

5.Математическое описание объекта………………………………..16

6.Расчет локальной системы регулирования……………………….19

7.Выводы……………………………………………………………...25

8.Справочная литература……………………………………………..26

Страницы: 1, 2, 3

МЕНЮ

Автоматическое управление сжиганием топлива с учетом его состава и кислородного потенциала

ИНТЕРЕСНОЕ