Дипломная работа: Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси ацетон-бензол

с0=сaЧa0+сб(1-a0) =0,58*4, 19*0,025+4, 19*0,45*(1-0,025) =1,47кДж/кгК

с1=сaЧa1+сб(1-a1) =0,555·4, 19*0,15+0,444*4, 19*0,85=1,93 кДж/кгЧК

с2=сaЧa2+сб(1-a2) =

0,546·4, 19*0,925+0,43*4, 19*0,075=2,25 кДж/кгЧК

Значения сa и сб взяты из номограммы

При температуре t2=56,7°C удельная теплота парообразования дистиллята:

 при t2 = 56,7 °С

rД=raa2+rб(1-a2) =522,4·0,925+410,7·(1-0,925) =595,5 кДж/кг

Энтальпия пара:

iп =c2·t2+rд=2,25·56,7+595,5»654,5 кДж/кг

Qкип=1,9·1,47·77-2,22·1,93·63,8+0,3(2,45·595,5+654,5) =575,7 кВт

Теперь можно рассчитать диаметр колонны:

Расчет высоты.

H = h(Nобщ-1) +Zв+Zн = 0,5(64-1) +2+1 = 34,5 м

Габариты колонны.

Н = 34,5 м

 d=1000мм

Расчет гидравлического сопротивления тарелочной части колонны.

Общее гидравлическое сопротивление тарелки:

ΔР=ΔРс+ΔРσ+ΔРж, Па.

― Расчет потери напора пара на преодоление местных сопротивлений на сухой (неорошаемой) тарелке

ΔРс=ξ , Па.

Коэффициент сопротивления для клапанной тарелки ξ= 3,6 по [5, стр.25]

Скорость пара в отверстии тарелки: м/с

ΔРс=3,6* Па.

― Расчет сопротивления, вызываемого силами поверхностного натяжения.

ΔРσ= , Па.

dэ=d0=40 мм - эквивалентный диаметр отверстия тарелки.

При  ºC

σА=15,9*10-3 Н/м [1, стр.501, табл. XXII]

σб=22,1*10-3 Н/м

σср=  Н/м

ΔРσ= Па.

― Расчет статистического сопротивления слоя жидкости на тарелке.

ΔРж=КА*hж*ρж*g, Па

Относительная плотность парожидкостной смеси КА=0,5-0,7

Средняя плотность жидкости

ρж= кг/м3

высота слоя жидкости на тарелке

hж = hw +how

высота перегородки hw=0,03-0,05м

Подпора жидкости на сливной перегородке:

how =

Периметр слива П' =1,12 м

Объемный расход жидкости

 R=2,94

 K/моль см

 м3/с

how = м

hж=0,04+0,02=0,06 м

ΔРж=0,5*0,06*770*9,81=226,6 Па

И так ΔР=514+1,9+226,6=642,5 Па

Проверим, соблюдается ли при расстоянии между тарелками 0,5 м необходимые для нормальной работы тарелок условие:

h >1,8*

0,4 >1,8*

0,4 > 0,17 => условия выполняются

Полное сопротивление тарельчатой колонны определяется числом тарелок

nΣ =64 в колонне.

ΔРполное =ΔР* nΣ =642,5*64=31120 Па.

Расчет диаметров штуцеров.

1) Штуцер для ввода исходной смеси.

d=, или

исходные данные: =2,22 кг/с

=0,23

t1= 63,8 ºC

ρA=640,1 кг/ м3

ρВ=829,2 кг/ м3

ω1=0,9м/с

ρ1=Х1*ρА+(1-Х1) *ρВ=0,23*640,1+(1-0,23) *829,2=785,7 кг/ м3

d==0,06м =60мм

Принимаю

Dу=50мм,dн=55мм, S=3,5мм, Н=120мм

2) Штуцер для вывода пара из колонны.

d =, мм

Исходные данные: =1,3 кг/с

=10-20 м/с

=1,67 кг/м3

d==0,35м =350 мм

Принимаю

Dу=350 мм, dн=358 мм, S=4 мм, Н=235 мм

3) Штуцер для ввода флегмы.

d=, мм

Исходные данные:  =0,882 кг/с

=724,8 кг/м3

=0,5-1,0 м/с

d==0,045 м =45 мм

Принимаю

Dу=50 мм, dн=55 мм, S=3,5 мм, Н=120 мм

4) Штуцер для вывода кубового остатка.

d=, мм

Исходные данные:  =1,7 кг/с

=0,5-1,0 м/с [7, стр.41]

=815,3кг/м3

d==0,06 м =60 мм

Принимаю

Dу=50 мм, dн=55 мм, S=3,5 мм, Н=120 мм

5) Штуцер для ввода парожидкостной смеси.

d=, или

f=0,25*fтр

fтр= 0,176 м2

d==0,237 м =237 мм

Принимаю

Dу=250 мм, dн=260 мм, S=5 мм, Н=175 мм

6) Штуцер для вывода жидкости.

d=, мм

Исходные данные:  =1,9 кг/с

=0,5-1,0 м/с

=815,3кг/м3

d==0,06 м =60 мм

Принимаю

Dу=50 мм, dн=55 мм, S=3,5 мм, Н=120 мм

Тепловой баланс ректификационной установки

1) Расход тепла в кипятильнике:

(рассчитан выше)

2) Расход греющего пара в кипятильнике:

По (3, стр.525, табл. LVII) через давление греющего пара P =0,4 MПа=4 ат находим удельную энтальпию пара:

=4ат rкон=2744

 кг/с

3) Расход тепла дефлегматора:

Qg=Dм* rдис

Qg = 1,3*595,5=774 кВт

4) Расход охлаждающей воды в дефлегматоре при нагреве её на 20ºC:

В интервале температур 9-20 ºC вода имеет теплоемкость Cв = 4, 19

 кг/с

5) Расход тепла в подогревателе:

Qn= ω1 * C1 * t1=2,22*1,93*63,8=273,4

6) Расход греющего пара в подогревателе:

 кг/с

7) Общий расход греющего пара:

0, 20+0,09=0,29 кг/с

8) Расход тепла холодильника:

- дистиллята:

= П * t2 * C2 =0,3 *56,7 * 2,25=38,3 кВт

- кубового остатка:

= ω0 * t0 * C0 =1,9* 77 * 1,47=215 кВт

9) Расход охлаждающей воды при нагреве её на 20 ºC в холодильнике:

- дистиллата:

 кг/с

- кубового остатка:

 кг/с

10) Общий расход охлаждающей воды:

 кг/с

Расчет кубового кипятильника

1) Расход тепла в кипятильнике:

Qкип = 575,7 кВт

2) Расход гр. Пара в кипятильнике:

3) Подготовка к расчету коэффициента теплопередачи:

В трубах смесь, в межтрубном пространстве - теплоноситель (конденсированный пар)

Движущая сила процесса:

Dt = T-t = 45,8°С

Коэффициент теплопередачи от конденсирующегося пара к жидкости:

А) Для водяного пара:

, где x - высота труб

с = 0,943 - для вертикальных теплообменников

А0 = 12,92·103 [7, c.149]

kор = 600 Вт/м2·К.

Выбираем теплообменник по каталогу:

Одноходовой теплообменник типа ТН и ТЛ:

F = 21 м2

l = 1500 мм-длина трубы

dнґs = 38ґ2 [мм]

nтруб=121

fтр =0,11 м2-трубное пространство

Б) Характеристика стенки:

Выбор материала из которого изготавливать трубки:

Стальl=46,5 [3, c.529, табл. XXVIII]

По каталогу [4, с.414] выбираем толщину стенки:

d=2мм

В) Для кипящего бензола:

В0 = 40·р0,3·j3 [7]

(коэффициент, включающий различные теплофизические константы)

Бензол: Вода:

r = 815 кг/м3r = 972 кг/м3 [3, c.512, табл. IV]

m = 0,316·10-3 Па·сm = 0,357 10-3 Па·с [3, c.516, табл. IX]

М = 78 г/мольМ = 18 г/моль [3, c.541, табл. XLIV]

p = рверха + Dрполн = 1,3 бар

В0 = 40·1,30,3·0,4653 = 4,8

4) Расчет коэффициента теплопередачи:

kрасч = 1902 Вт/м2·К.

5) Расчет поверхности теплообмена:

Одноходовой теплообменник типа ТН и ТЛ:

F = 7 м2

H = 1500 мм-высота трубы

dнґs = 25ґ2 [мм]

nтруб=61

fтр =0,021м2-трубное пространство

Dнар = 325 мм

Расчёт дефлегматора

1) Расход тепла:

Qд=774 кВт

2) Расход охлаждающей воды:

Gвдеф=9,23 кг/с

3) Расчет движущей силы теплообменного процесса:

°C

4) Расчет термического сопротивления:

Материал трубок:

Стальl=46,5 [3, c.529, табл. XXVIII]

толщина стенки:

d=2мм(dґS: 25ґ2)

5) Предварительный выбор теплообменного устройства:

Задаемся ориентировочным коэффициентом теплопередачи кор = 500 Вт/(м2·К) (при вынужденном движении, при передаче тепла от конденсирующегося пара к воде, границы задания ориентировочных значений к=300ё800)

[3, c.172, табл.4.8]

Ориентировочная поверхность теплообмена:

Для одноходового теплообменника ближайшей является F=71м2.

l = 5000 мм-длина трубы

dнґs = 38ґ2 [мм]

nтруб=121

fтр =0,11 м2-трубное пространство

Расчет скорости воды:

Оценка режима течения:

nводы = 0,66 м2/с

 - это развитый турб. режим (Re > 104)

6) Расчет a2:

Расчет значения критерия Нуссельта по формуле:

el=1(т. к. l/d > 50)

 По номограмме [3, c.564, рис. ХIII] определяется значение критерия Прандтля: Pr = 3,4

7) Расчет интенсивности теплообмена:

c=0,72 - для горизонтальных труб

8) Расчет коэффициента теплопередачи:

kop=500 Вт/(м2·К)

k=397,9 Вт/(м2·К)

9) Выбор теплообменника по каталогу [4, c.417]:

Одноходовой теплообменный аппарат типа ТН или ТЛ:

F = 97 м2

fтр = 0,176 м2

nтруб=511

Подогреватель исходной смеси

где

 По каталогу [4, c.416] выбираем одноходовой теплообменник со следующими характеристиками:

F = 28 м2

l = 2000 мм-высота трубы

dнґs = 38ґ2 [мм]

fтр =0,11 м2-трубное пространство

Dнар = 600 мм

Водяной холодильник дистиллята

где

F = 9 м2

l = 1000 мм-высота трубы

dнґs = 25ґ2 [мм]

fтр =0,0042 м2-трубное пространство

Dнар = 400 мм

Водяной холодильник кубового остатка.

где

По каталогу [4, c.413] выбираем одноходовой теплообменник со следующими характеристиками:

F = 19 м2

l = 4000 мм-высота трубы

dнґs = 25ґ2 [мм]

fтр =0,0021 м2-трубное пространство

Dнар = 325 мм

Подбор и расчет конденсатоотводчиков.

При давлении на входе не менее 0,1 МПа и противодавлении не более 50% давления на входе устойчиво работают термодинамические конденсатоотводчики. Они применяются для отвода переохлажденного конденсата.

Расчетное количество конденсата после теплопотребляющего аппарата:

 кг/с =0,86 т/ч

 кг/с =0,36 т/ч

Давление греющего пара перед конденсатоотводчиком:

P1=0,95*Pгр=0,95*4=3,8 ат

Давление после конденсатоотводчика при свободном сливе конденсата:

Р2=0,1 ат.

Условная пропускная способость:

КVу=, где

ΔР = Р2 - Р1 - перепад давления на конденсатоотводчике, ат.

А - коэффициент, учитывающий температуру конденсата и перепад давлений на конденсатоотводчике (определяется по графику).

 т/с

мм

Подбираем конденсатоотводчик для кипятильника:

Dу=50 мм; L=200 мм; L1=24 мм; Hмакс=103 мм; H1=60 мм; D0=115 мм

 т/с

 мм

Подбираем конденсатоотводчик для подогревателя:

Dу=20 мм; L=100 мм; L1=16 мм; Hмакс=63 мм; H1=22,5 мм; D0=67 мм

В данном проекте используют термодинамические конденсатоотводчики 45Ч12ИЖ для автоматического отвода из пароприемника конденсата водяного пара рабочей температуры до 200 ºC.

Расчет и выбор вспомогательного оборудования

Расчет емкостей.

Для приема исходной смеси (Е1), кубового остатка (Е2) и дистиллата (Е3) должны быть предусмотрены резервуары. Размеры последних рассчитываются, исходя из условий обеспечения непрерывности работы установки в течение 6 часов (τ) и заполнении их на 0,8 емкости (К3).

Расчет резервуара для хранения исходной смеси.

Исходные данные: a1=0,15 масс дол.

W1 =2,22 кг/с;

τ=6ч =21600 с; ρА=791,0 кг/м3

К3=0,8; ρВ=879,0кг/м3 при 20 ºC

 кг/м3

 м3

Подбираю емкость ГЭЭ1-1-100-0,6.

Dвн=3200 мм L(H) =16700 мм

Расчет резервуара для хранения дистиллата.

Исходные данные: d2=0,925 масс дол.

П =0,55 кг/с;

τ=21600 с; ρА=791,0 кг/м3

К3=0,8; ρВ=879,0кг/м3 при 20 ºC

 кг/м3

 м3

Подбираю емкость ГЭЭ1-2-125-0,6.

Dвн=2400 мм L(H) =4500 мм

Расчет резервуара для хранения кубового остатка.

Исходные данные: a0=0,025 масс дол.

W0 =1,9 кг/с;

τ=21600 с; ρА=791,0 кг/м3

К3=0,8; ρВ=879,0кг/м3 при 20 ºC

 кг/м3

 м3

Подбираю емкость ГЭЭ1-1-100-0,6.

Dвн=3200 мм L(H) =16700 мм

Расчет толщины тепловой изоляции ректификационной установки.

Расчет толщины тепловой изоляции проводится по формуле:

, где

αВ =9,3+0,058* - коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляционного материала в окружающую среду, Вт/м2 *К.

 - температура изоляции со стороны окружающей среды.

=20 0С

 - температура изоляции со стороны колонны. Ввиду незначительного термического сопротивления стенки аппарата по сравнению с термическим сопротивлением слоя изоляции:

≈ При Ргр =4ат. → =142,9 0С

 - температура окружающей среды (воздуха). Температура воздуха в г. Ярославле зимой - 20 0С.

λu - коэффициент теплопроводности изоляционного материала в качестве материала для тепловой изоляции выбираю совелит (85% магнезии и 15% асбеста). По (1, стр.504, табл. XXVIII) для совелита λu =0,09

αВ =9,3+0,058 * 40 =11,6

м

Принимаю толщину тепловой изоляции 0,23м и для других аппаратов.

Список использованной литературы

1) Коган В.Б., Фридман В.М., Кафаров В.В. Равновесие между жидкостью и паром, М.: Наука, 1966.

2) Захаров М.К., Солопенков К.Н., Варфоломеев Б.Г. Методические указания к курсовому проектированию ректификационных установок непрерывного действия, М.: Полинор-М, 1995.

3) Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии, Л.: Химия, 1987.

4) Лащинский А.А., Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры: Приложение к справочнику, М.: Машиностроение, 1970.

5) Колонные аппараты: Каталог, М.: Цинтихимнефтемаш, 1978.

6) Лащинский А.А., Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры: Справочник, М.: Машиностроение, 1970.

Мясоединков В.М. / Под ред. Б.Г. Варфоломеева Подбор и расчет конденсатоотводчиков, М.: МИТХТ, 1989.

Борисов Г.С., Брыков В.П., Дытнерский Ю.И. и др. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию, М.: Химия, 1991.

Сварное емкостное оборудование. Каталог ЦИНТИХИМНЕФТЕМАН, "Москва", 1987 г.